以排除热辊型的千扰。要求H(x)与h(x)对称分布。同时测量了P与8h(x)分布，板厚测 量精度土0.001mm。结果如图5~6所示：B、x一定时，P一8h(x)呈线性关系。在板中 心处，K值趋于无穷大，越接近板边处，KR值越小，并且逐渐减慢下降速度。实验与理 论计算结果的趋势基本一致，即KR=f(1-B,x)而与P无关。实验室的研究[6]还证实 了，轧辊的冷润条件对KR值基本无影响。 统计分析图5~6中的散点，得到KR(T/m)的实测模型为 Kr(B,x)=796.5*Exp{-0.01079(1-B)-0.01858x-0.000173×(1-B)+ +4.6913}+1440 三、辊系刚度模型与板形方程 对比Kπ的理论计算与实验结果，可以看出：板宽一定，在板中部处KR理>KR实，并 且越接近板中心，二者差异越大，在板边部处，KR理接近KR实。当x一定时，二者的差 别随板宽增加而变大。其原因是在理论计算中作了一些与实际不符的假设，例如在计算y时 把工作辊与支持辊看为一个整体简支梁，过高地估计了其抗挠曲能力，导致KR理值变大。 图7为校正因子A。=KR实/KR理间接测量值的统计分析结果。因此得到！0×350mm 350 四辊冷轧机辊系刚度的数学模型为 A KR=A。*1675.6*ExP{-0.0108(1-B)-0.0285x-0.00027x(1-B)+ +5.5236+1333 1.2 1.1 0.9 物 0.7 0.5 0.3 60 80 100 120 】10 160 （21-B)1m 图7A=f(1-B,x)的实测结果 Fig?The experimental results of Ao=f (1-B,x)relation 36以排除热辊型的干 抚 。 要求 与 幼 对 称分布 。 同时测量了 与乙 分布 ， 板 厚 测 量 精度 士 。 结果如 图 所示 、 一 定时 ， 一乙 呈 线性关 系 。 在 板中 心处 ， 值趋于无 穷大， 越接近板边处 ， 值越 小 ， 并且逐渐减慢下降速度 。 实验与理 论计算结果的趋势基本一致 ， 即 ， 一 ， 而 与 无关 。 实验室的研 究 〔的 还 证 实 了 ， 车 辊的冷润 条件对 值基本无影 响 。 统计分析 图 中的散点 ， 得到 的实测 模型为 ，二 劳 二 一 一 一 一 欠 一 。 三 、 辊系刚度模型与板形方程 对 比 ，的理论计算与实验结果 ， 可 以看出 板宽一 定 ， 在板中部 处 理 实， 并 且 越接近板中心 ， 二者差 异越大 在板边部处 ， 理接近 实 。 当 一定 时 ， 二 者 的 差 别随板宽增加而变大 。 其原 因是在理论计算中作 了一些 与实际不符 的假设 ， 例如在计算 ，时 把工作辊 与支持辊看为一个整体简支梁 ， 过 高地估计 了其 抗挠 曲 能 力 ， 导致 理值变大 。 图 为 校正 因子 。 实 理 间接测 量值的统计分析结果 。 因此 得到 四辊冷轧机辊系刚度 的数学模型为 。 ， ‘ 一 。 ，一 ，一 。 ” ‘ 一 ” ” 。 。 ‘一 、 ， ‘ 产 二了 洲尸尹 一 叼牙矛 三 门尹 户 丫 尸 一 一尸尹尸 」 止一尸产产产 口口 毛 ’ 尸‘ 丫州 一丁一尸川厂 口 了尸 护 ’ 二 … 一一一沂一一一一一 ，厂 卜 曰 引 了 一 ，，夸 川 图 人 “ 一 ， 的实测结果 一