从图1-2(a)可见,因为h1max与Uc夹角为90,所以由电压幅值差 产生的冲击电流主要为无功冲击电流 冲击电流的电动力对发电机绕组产生影响,由于定子绕组端部的机械强 度最弱,所以须特别注意对它所造成的危害。由于并列操作为正常运行操作, 冲击电流最大瞬时值限制在1~2倍额定电流以下为宜。为了保证机组的安 全,我国曾规定压差冲击并列电流不允许超过机端短路电流的二十分之一到 十分之一。据此,得到准同期并列的一个条件为:电压差ΔU不能超过额定 电压的5~10%。现在一些巨型发电机组更规定在0.1%以下,即希望尽量 避免无功冲击电流。 (二)合闸相角差 并列合闸时:①发电机频率f。等于电网频率f2; ②发电机电压幅值UG等于电网电压幅值U ③相角差δ。不为零。 则冲击电流的最大值为 2.55U7 x2 cine h- max 式中U,-—系统电压有效值; 发电机交轴次暂态电抗。 从图1-2(b)可见,当相角差较小时,因为与UG的夹角为0, 所以由电压相角差产生的冲击电流主要为有功冲击电流 (三)频率不相等3 从图 1-2（a）可见，因为 max  h i 与UG  夹角为 90 º，所以由电压幅值差 产生的冲击电流主要为无功冲击电流。 冲击电流的电动力对发电机绕组产生影响，由于定子绕组端部的机械强 度最弱，所以须特别注意对它所造成的危害。由于并列操作为正常运行操作， 冲击电流最大瞬时值限制在 1～2 倍额定电流以下为宜。为了保证机组的安 全，我国曾规定压差冲击并列电流不允许超过机端短路电流的二十分之一到 十分之一。据此，得到准同期并列的一个条件为：电压差U 不能超过额定 电压的 5～10％。现在一些巨型发电机组更规定在 0.1％以下，即希望尽量 避免无功冲击电流。 （二）合闸相角差 并列合闸时：①发电机频率 f G 等于电网频率 f x； ②发电机电压幅值U G 等于电网电压幅值U x； ③相角差 e 不为零。 则冲击电流的最大值为 2 2 2 55 e ''q '' x h max sin X . U i     式中 U x ——系统电压有效值； '' X q ——发电机交轴次暂态电抗。 从图 1-2（b）可见，当相角差较小时，因为 max  h i 与UG  的夹角为 0 º， 所以由电压相角差产生的冲击电流主要为有功冲击电流。 （三）频率不相等