第三章水泥混凝土路面结构设计交通参数调查与分析 gN=1.171-191151g0 (3-3) 复相关系数R=0.95,标准差S=0.348 2)应力公式 a=ArmP"h2(新) 有限元法分析有限尺寸矩形板的数据回归方程: (3-5)以旧公式分析 a=A,(旧日) 地基和板的弹性模量在回归参数A、m、n中反映。如表3-5、3-6、3-7分别给出不同荷 位处、不同轴形的A、m、n值 3)换算公式推导 将(3-5)代入(3-3) 荷载P,作用下:1gN=11-114-1 机构相同 荷载P作用下:1N=171-154140- 两式均遵守同一损坏标准,故(P1、N1)和(P2、N2)等效 两式作差:lgM-gN2=19.1151g422-g4 91151 N-「=≈2 9.1151 19.1151 h"12 p2-1 h 1-2 P 2-1 令δ= %吗P(轴轮型系数,则N=6{2 (3-11) P 若在同一路面结构上进行相同轴数和荷位的轴载间进行换算,则 N, P n1=n2、m1=m2、A=A2,则δ=1,(3-1)式为 现取单后轴,板边荷位在各种路面和基础模量比的平均n=0.835为例:(3-12)化为 N2( (三)、轴载换算公式的实际应用(我国规范) 荷载板应力公式:=AmPh2,(公式变形的目的为了考虑三联轴,换算过程相同) 一相对刚度半径,r=h 15(-4)0537 (1-2) 4/约为 第2页共4页第三章 水泥混凝土路面结构设计交通参数调查与分析 第 2 页 共 4 页 lg 1.171 19.1151lg f s N   = − (3-3) 复相关系数 R=0.95，标准差 S＝0.348 2）.应力公式 有限元法分析有限尺寸矩形板的数据回归方程： 2 ( m n m n Ar P h P A h   − = = （新） 旧） （3－5）以旧公式分析 地基和板的弹性模量在回归参数 A、m、n 中反映。如表 3－5、3－6、3－7 分别给出不同荷 位处、不同轴形的 A、m、n 值 3).换算公式推导 将（3－5）代入（3－3）： 荷载 P1 作用下： 1 1 1 1 1 lg 1.171 19.1151 lg lg m n s P N A h    = − −     机构相同 荷载 P2 作用下： 2 2 2 2 2 lg 1.171 19.1151 lg lg m n s P N A h    = − −     两式均遵守同一损坏标准，故（P1、N1）和（P2、N2）等效 两式作差： 2 1 2 1 2 1 1 2 2 1 lg lg 19.1151 lg lg m m n n P P N N A A h h   − = −     ＝》 1 1 2 1 2 1 2 2 1 1 2 2 1 1 19.1151 19.1151 19.1151 19.1151 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 1 1 1 1 1 n n n m m m m n n m m n n n N A P A P A P h h P h P N A P A P A P − − − − −           = = =                       令 1 2 2 1 19.1151 2 2 1 A m m n n h P A  − −   =     （轴轮型系数），则 1 19.1151 1 2 2 1 n N P N P    =     （3－11） 若 在 同一路面结构上进行相同轴数和荷位的轴载间进行换算，则 1 2 1 2 1 2 n n m m A A = = = 、 、 ，则  =1 ，（3－11）式为 19.1151 1 2 2 1 n N P N P   =     （3－12） 现取单后轴，板边荷位在各种路面和基础模量比的平均 n=0.835 为例：（3－12）化为： 16 1 2 2 1 N P N P   =     （3－13） （三）、轴载换算公式的实际应用（我国规范） 荷载板应力公式： m n 2  Ar P h− = ，（公式变形的目的为了考虑三联轴，换算过程相同） r——相对刚度半径， 1 2 3 2 0 0 0 (1 ) 0.537 6 (1 ) E E c c c r h h E E   −   = =   −   ,约为