该处的传热系数为： (4) 表面温度t'm是根据△r”时刻（即ta+2时刻）的实测t”m-1值，应用下式计算得出： t'。=t'm-1+[(H"。-1-H'm-1)/B+入2(t'-1-t'。-2)/λ1 (5) 式中： H热含量千卡/公斤， 入试样材料的导热系数千卡/米时°C, q表面热流密度千卡/米2时， △T时间步长秒， △x空间步长m, p试样材料的密度kg/m3影 h 喷水传热系数千卡/米2时°C, tm边界节点的温度°C, t,水温 C3 在ta+时刻的参数影 ∥在ta+2时刻的参数。 我们对某厂扁缝式喷嘴在水压为2、3、4kg/cm的条件下进行了喷水冷却实脸。图4 是喷水压力为3kg/cm2,流量密度为1331/m2s时的冷却过程曲线。 h q 1100 keallmth℃ ×10T keal/mih 12 p=3kg/cm ×10 900r 10 W✉13L/m40 8 3 700外 9 20 500 2 102030405057 2004006008001000 图·4试样中心t。和B处实测温度表面 图5传热系数，表面热流与表 温度t.为计算值 面温度的关系 根据实测的不同流量密度下的试样冷却曲线，按上述计算方法求得传热系数如粼。黨 密度q。传热系数和热流密度与表面温度的关系见图5。图5中所示曲线的形式与MiZikar 在文献[]中所做的结果是基本一致的。 在不同流量密度下，表面温度对传热系数的影响见图6。从图中可以看出，随表面温 度的升高传热系数有所下降。 流量瘤度对传热系数的影响如图7。将实验结果回归成指数关系，则 h=12.7W1·3千卡/米2时°C 综合表示流量密度、表面温度对传热系数的影响关系为： h=839.13W1·4tm0.64千卡/米2时°C该处的传热系数为 : h , = q , t , 口 一 t , ( 4 ) 表面 温度 t 尹口 是根据 △尹 时刻 ( 即 : 。 不: 时刻 )的实测 t ’,m 一 : 值 , 应用下式计算得出 : t 尹m = t 尹二 一 : + 〔 ( H ’l 口 一 : 一 H 尹。 一 : ) / B + 入: ( t 尹二 一 : 一 t 尹一: )〕/入: ( 5 ) . 式中入H 热含量 千卡/ 公斤 , 试样材料的导热系数千卡 /米时 。 C , 表面 热流密度 千卡 /米 2 时 , 时 间步长 秒 , 空间步长 m , 试 样材料的密度 k g / m ” , 喷水传热系 数 千卡 /米 2 时 。 C ; 边 界节点的温 度 “ C , 水温 。 C , 在 : 。 十 , 时刻的参数 , 在 : 。 十 : 时刻的参数 。 丫X △q 坛ph.t ’ ,I 我们对某厂 扁缝式喷嘴在水压 为 2 、 3 、 4 k g / c m 么 的条件下进 行了喷水冷却实脸 。 图4 是喷水压力为 3 k g c/ m Z , 流量密度为 13 3 1/ m 2 s 时的冷却过程 曲线 。 喷 水 k e . l/ m ’ 五 : 口盛 悦山` J ` , 飞J 6甘内JU 几尸U h ’ln10 120864 尺 的0OQ ,人óU l`目ó曰 2 0 0 4 00 6 0 0 尽0 0 图 · 4 试样中心 t 。和 aI 处实测温度表面 温度场为计算值 图 5 传热 系数 , 表面热流 与表 面温度的关系 根据实测的不 同流量 密度下 的试样冷却曲线 , 按 上述计算方法求得传热系救为和. 倪 密度 q 。 传热系数和 热流 密度与表面 温度 的关系 见 图 5 。 图 5中所示曲线的形式 与M i iz k a r 在文献 ’[ 」 中所做的结果是基本一致的 。 在不同流量密度下 , 表面温度对传热系数 的影响见 图 6 。 从 图中可以看出 , 随表面 温 度 的升高传热系数有所下降 。 流量 密度对传热系数的影 响如图 7 。 将 实 验结果 回归 成指 数 关系 , 则 h = 1 2 . 7 W ` . “ 3 千 卡/米 2 时 。 C 综合表示 流量密度 、 表面 温度对传热系 数的影 响关系为 : h = 8 s 9 . 1 3w ” ` 。 t 二 一 。 . 0 6 ` 千卡 /米 , 时 。 C