,1272 北京科技大学学报 第30卷 1600 2000) (EIO1) (a) o (b) 1000 ⊙ 600 000 800 D+0D (e20r120 (EII(EOI) 400 0101) 200 "(ZoD) 200 (O11(001) 200 (00) 60 100 20 40 60 80 100 50 0 60 80 100 20(9) 20() 20( 1800 1400 1600 (d) (e) 600 1200 1400 500 永)自 200 1000 000 (IOD-(HID 800 () 600 600 400 200 (D 200 100 (OIE 40 60 80 100 40 60 80 100 20 % 60 80 100 2a) 28() 2a) 图2Ti6A一V合金的X衍射图谱. 氢质量分数分别为0(a),0.1%(b),0.2%(c),0.3%(d),0.4%(c)和0.5%() Fig.2 XRD patterns of Ti-6Al-4V alloys with different mass fractions of hydrogen:(a)0:(b)0.1%:(c)0.2%:(d)0.3%:(e)0.%:(f) 0.5% 204m 204m 20μm 20m 图3Ti61一1V合金高温变形后组织演变.氢质量分数分别为0(a),0.1%(b),0.2%(c),0.3%(d),0.4%(e)和0.5%() Fig.3 Microstructures of Ti-6Al-4V alloys with different mass fractions of hydrogen after high temperature deformation:(a)0;(b)0.1%:(c) 0.2%;(d)0.3%;(c)0.4%;()0.5% 值，超塑性能较好，但通过研究氢对延伸率的影响 流动应力较未置氢合金大，主要是因为氢的固溶强 表明，置氢后合金的延伸率呈下降趋势，而置氢合金 化作用所致，随着温度的升高，氢促进了合金的再 出现最大延伸率的温度向低温区移动，如图6所示， 结晶作用，使得置氢合金的流变应力下降幅度较未 随着变形温度的提高，置氢与未置氢合金的流动应 置氢合金大， 力均呈下降趋势，见图7所示；主要是由于变形温度 2.3氢对位错密度的影响 的升高，再结晶软化速率增大，位错密度减少，亚晶 通过对840℃、10-3s1高温变形后的试样断面 尺寸增大，导致流变应力下降。低温时，置氢合金的 进行TEM观察，分析其组织变化与位错增殖，结果图2 Ti－6Al－4V 合金的 X 衍射图谱．氢质量分数分别为0（a）‚0∙1％ （b）‚0∙2％ （c）‚0∙3％ （d）‚0∙4％ （e）和0∙5％ （f） Fig．2 XRD patterns of T-i6A-l4V alloys with different mass fractions of hydrogen：（a）0；（b）0∙1％；（c）0∙2％；（d）0∙3％；（e）0∙4％；（f） 0∙5％ 图3 Ti－6Al－4V 合金高温变形后组织演变．氢质量分数分别为0（a）‚0∙1％ （b）‚0∙2％ （c）‚0∙3％ （d）‚0∙4％ （e）和0∙5％ （f） Fig．3 Microstructures of T-i6A-l4V alloys with different mass fractions of hydrogen after high-temperature deformation：（a）0；（b）0∙1％；（c） 0∙2％；（d）0∙3％；（e）0∙4％；（f）0∙5％ 值‚超塑性能较好．但通过研究氢对延伸率的影响 表明‚置氢后合金的延伸率呈下降趋势‚而置氢合金 出现最大延伸率的温度向低温区移动‚如图6所示． 随着变形温度的提高‚置氢与未置氢合金的流动应 力均呈下降趋势‚见图7所示；主要是由于变形温度 的升高‚再结晶软化速率增大‚位错密度减少‚亚晶 尺寸增大‚导致流变应力下降．低温时‚置氢合金的 流动应力较未置氢合金大‚主要是因为氢的固溶强 化作用所致．随着温度的升高‚氢促进了合金的再 结晶作用‚使得置氢合金的流变应力下降幅度较未 置氢合金大． 2∙3 氢对位错密度的影响 通过对840℃、10－3s －1高温变形后的试样断面 进行TEM观察‚分析其组织变化与位错增殖‚结果 ·1272· 北 京 科 技 大 学 学 报 第30卷