。344 北京科技大学学报 第31卷 3.0 在结合界面处形成的脆性金属间化合物量增多，引 2.5 起界面剪切强度降低.由图7可知，在变形温度在 750℃以下，不适合钛/0235钢的复合，较佳的轧制 2.0 温度范围应该在800℃与900℃之间. 1.5 220 1.0 200 160 650 7007508008509009501000 140 变形温度/℃ 图6变形温度与径向变形差值之间的关系 100 Fig.6 Reltion betw een defomation temperature and radical defor- 80 mation dfference 700 750 800850 900 950 变形温度/℃ 增大.尤其是在真应变0.7到1.5范围内，径向变 图7变形温度对剪切强度的影响（累积变形量：1.0） 形差值的变化是非常大的.当真应变大于1.5之 Fig.7 Effect of deformation temperature on the shear stwength(the 后，径向变形差值的变化趋于平缓.从图6中可以 cumulative deformat ion is 1.0) 看出：在700~850℃温度区间，径向变形差基本上 是不随变形温度变化的：而在850~900℃温度区 2.4TA1/Q235复合界面组织观察与分析 间，径向变形差值是急剧变化的，这是因为在850~ 2.41变形温度对结合界面组织的影响 900℃温度区间，TA1和Q235钢发生相变，相变过 图8为累积真应变为1.0，变形温度对TA1/ 程使两种材料界面处的滑移变形发生了突变 Q235钢结合界面组织的影响.从图8中可以看出： 2.3变形温度对剪切强度的影响 随着变形温度的升高，钛层变得更薄，结合界面也更 图7所示的是剪切强度与变形温度的关系曲 加平直：在钛和钢的结合界面上，有深色的界面化合 线.700℃和750℃时压制的试样剪切强度值比较 物，在金相照片上表现为沿界面的黑线；当TA1与 接近，并且较低.随着变形温度升高，剪切强度迅速 Q235钢在750℃条件下进行复合变形时，由于复合 提高，并且在900℃时达到最大值220MPa.当变形 变形温度较低，Q235钢侧呈现出非常明显的垂直于 温度大于900℃时，剪切强度降低，甚至低于850℃ 压缩方向的变形组织，并且因为材料终轧温度低于 时的强度.这是由于在高温变形时，原子扩散加强， 再结晶温度，晶粒始终处于拉长破碎状态 (a1 100m 100m 1004m 图8变形温度对TA/Q235钢结合界面组织的影响（累积真应变：1.0）.(d750℃；()850℃，(950℃ Fig 8 Effect of deformation temperature on the TAV/Q235 interface (cumulative deformation:1.0):(a)750 C:(b)850 C:(c)950 C 当复合变形温度为850℃时.界面附近的变形 铁素体柱状晶组织，对称分布在钛的两侧，晶粒排列 组织己经基本消失.在复合变形后的空冷过程中， 整齐，几乎都垂直于界面，并且随着温度升高，铁素 由于再结晶晶粒长大，晶粒逐渐粗大.当复合变形 体晶粒粗化.与液态金属凝固时形成的柱状晶组织 温度为850~950℃时，在Q235钢侧出现了明显的 不同，这种铁素体柱状晶组织是在再结晶晶粒长大图 6 变形温度与径向变形差值之间的关系 Fig.6 Relation betw een def ormation t emperature and radi cal defor￾mation difference 增大.尤其是在真应变 0.7 到 1.5 范围内, 径向变 形差值的变化是非常大的.当真应变大于 1.5 之 后, 径向变形差值的变化趋于平缓.从图 6 中可以 看出:在 700 ～ 850 ℃温度区间, 径向变形差基本上 是不随变形温度变化的;而在 850 ～ 900 ℃温度区 间, 径向变形差值是急剧变化的, 这是因为在 850 ～ 900 ℃温度区间, TA1 和 Q235 钢发生相变, 相变过 程使两种材料界面处的滑移变形发生了突变 . 2.3 变形温度对剪切强度的影响 图 7 所示的是剪切强度与变形温度的关系曲 线.700 ℃和 750 ℃时压制的试样剪切强度值比较 接近, 并且较低 .随着变形温度升高, 剪切强度迅速 提高, 并且在 900 ℃时达到最大值 220 MPa.当变形 温度大于 900 ℃时, 剪切强度降低, 甚至低于 850 ℃ 时的强度 .这是由于在高温变形时, 原子扩散加强, 在结合界面处形成的脆性金属间化合物量增多, 引 起界面剪切强度降低 .由图 7 可知, 在变形温度在 750 ℃以下, 不适合钛/Q235 钢的复合, 较佳的轧制 温度范围应该在 800 ℃与 900 ℃之间. 图 7 变形温度对剪切强度的影响( 累积变形量:1.0) Fig.7 Effect of deformation temperature on the shear strength ( the cumulative deformation is 1.0) 2.4 TA1/Q235 复合界面组织观察与分析 2.4.1 变形温度对结合界面组织的影响 图 8 为累积真应变为 1.0, 变形温度对 TA1/ Q235 钢结合界面组织的影响 .从图 8 中可以看出: 随着变形温度的升高, 钛层变得更薄, 结合界面也更 加平直 ;在钛和钢的结合界面上, 有深色的界面化合 物, 在金相照片上表现为沿界面的黑线 ;当 TA1 与 Q235 钢在 750 ℃条件下进行复合变形时, 由于复合 变形温度较低, Q235 钢侧呈现出非常明显的垂直于 压缩方向的变形组织, 并且因为材料终轧温度低于 再结晶温度, 晶粒始终处于拉长破碎状态 . 图 8 变形温度对 TA1/Q235 钢结合界面组织的影响( 累积真应变:1.0) .( a) 750 ℃;( b) 850 ℃;( c) 950 ℃ Fig.8 Effect of deformation t emperature on the TAl/ Q235 in terf ace ( cumulative deformation:1.0) :( a) 750 ℃;( b) 850 ℃;( c) 950 ℃ 当复合变形温度为 850 ℃时, 界面附近的变形 组织已经基本消失.在复合变形后的空冷过程中, 由于再结晶晶粒长大, 晶粒逐渐粗大.当复合变形 温度为 850 ～ 950 ℃时, 在 Q235 钢侧出现了明显的 铁素体柱状晶组织, 对称分布在钛的两侧, 晶粒排列 整齐, 几乎都垂直于界面, 并且随着温度升高, 铁素 体晶粒粗化 .与液态金属凝固时形成的柱状晶组织 不同, 这种铁素体柱状晶组织是在再结晶晶粒长大 · 344 · 北 京 科 技 大 学 学 报 第 31 卷