王智权等：终轧温度对6O0MP级高钛高成型性铁素体-珠光体酸洗带钢组织与织构的影响 107· 温度时，红色取向点明显增多，「001]//TD织构取 成型性能是有利的.表2为依据P℉取向图计算 代[110]//RD织构成为主导织构之一，这说明终 得到的各类型织构的定量计算结果，从中可以看 轧温度对热轧织构的影响情况很大，会改变织构 出，终轧温度为875℃时，y织构体积分数达到了 类型和分布情况.在高T钢中，提高终轧温度会 41%,而终轧温度为850℃时，仅为13.7%，这与 提高[111]织构强度，提高终轧温度对于提高冲压 由P℉图直接分析得到的结果一致 001 101 图3不同终轧温度时PF图.(a)850℃；(b)875℃；(c)图例 Fig.3 PF images at different FDTs:(a)850℃：(b)875℃；(c)IPF legend 表2不同终轧温度对织构体积分数的影响情况 构与近「1001//TD织构，在PF图上表现为绿色或 Table 2 Fractions of typical textures at different FDTs 者红色：当终轧温度为850℃时，织构分布相对弥 近α织构体积 近γ织构体积 散，未见明显的近y织构，但却存在强度高的{001} 样号 FDT/℃ 分数/% 分数/% [110]、{113}[471]、114}[1i0]和{223}[1i0]织 850 30.9 13.7 构.图6对不同终轧温度时的α织构与γ织构强度 6 875 19.9 41.0 进行了定量计算，结果显示，终轧温度为875℃时的 y织构强度为850℃终轧时的2倍，α织构的强度整 图4为不同终轧温度时的取向密度分布(ODF) 体也要更强，主要形成了高强度的{001}[110]旋转 图，可以看出随着终轧温度的提高织构强度整体增 立方织构，总体上而言，终轧温度的提高会引起Y 强，这与从P℉图中得出的结论一致，终轧温度为 织构与α织构强度的增强，且对γ织构强度的增强 875℃时的强度几乎为850℃时的两倍.为了进一 作用强于对α织构强度的增强效果 步分析影响成型性能的α织构与Y织构，选取了图 以上结果均表明，在高T高成型性铁素体-珠 中p2为45（取向欧拉角(P1,p,P2)表示法，这三个 光体钢中，终轧温度的升高尽管不会引起微观组织 角度分别代表绕样品坐标系的法向、新轧向以及新 类型与特征的明显变化，但会引起织构类型的显著 法向旋转相应角度后，晶体坐标系与样品坐标系重 改变，使得织构由成型不利织构向成型有利织构转 合：织构一般是在P2为45°时比较典型，此时特征 变，从而形成明显的近Y织构：织构类型的转变同 明显，故而选用2为45°角)时的取向密度分布图 时体现在近α织构向近{001}[110]旋转立方织构 进行分析，如图5所示.可以看出，终轧温度对织构 的转变上，终轧温度的升高引起了旋转立方织构的 类型与强度影响很大.终轧温度为875℃时，织构 显著增强.终轧温度的升高还会引起热轧织构强度 类型比较集中，出现了明显的近γ织构和旋转立方 整体显著增强，尽管终轧温度提高时，α织构强度也 001}[110]织构，{001}[110]织构同属于近a织 增强，但从整体角度考虑，875℃终轧时的成型性能王智权等: 终轧温度对 600 MPa 级高钛高成型性铁素体鄄鄄珠光体酸洗带钢组织与织构的影响 温度时,红色取向点明显增多,[001] / / TD 织构取 代[110] / / RD 织构成为主导织构之一,这说明终 轧温度对热轧织构的影响情况很大,会改变织构 类型和分布情况. 在高 Ti 钢中,提高终轧温度会 提高[111]织构强度,提高终轧温度对于提高冲压 成型性能是有利的. 表 2 为依据 IPF 取向图计算 得到的各类型织构的定量计算结果,从中可以看 出,终轧温度为 875 益 时,酌 织构体积分数达到了 41% ,而终轧温度为 850 益 时,仅为 13郾 7% ,这与 由 IPF 图直接分析得到的结果一致. 图 3 不同终轧温度时 IPF 图. (a) 850 益 ; (b) 875 益 ; (c) 图例 Fig. 3 IPF images at different FDTs: (a) 850 益 ; (b) 875 益 ; (c) IPF legend 表 2 不同终轧温度对织构体积分数的影响情况 Table 2 Fractions of typical textures at different FDTs 样号 FDT / 益 近 琢 织构体积 分数/ % 近 酌 织构体积 分数/ % a 850 30郾 9 13郾 7 b 875 19郾 9 41郾 0 图 4 为不同终轧温度时的取向密度分布(ODF) 图,可以看出随着终轧温度的提高织构强度整体增 强,这与从 IPF 图中得出的结论一致,终轧温度为 875 益时的强度几乎为 850 益 时的两倍. 为了进一 步分析影响成型性能的 琢 织构与 酌 织构,选取了图 中 渍2 为 45毅(取向欧拉角(渍1 ,渍,渍2 )表示法,这三个 角度分别代表绕样品坐标系的法向、新轧向以及新 法向旋转相应角度后,晶体坐标系与样品坐标系重 合;织构一般是在 渍2 为 45毅时比较典型,此时特征 明显,故而选用 渍2 为 45毅角)时的取向密度分布图 进行分析,如图 5 所示. 可以看出,终轧温度对织构 类型与强度影响很大. 终轧温度为 875 益 时,织构 类型比较集中,出现了明显的近 酌 织构和旋转立方 {001}[110]织构,{001} [110] 织构同属于近 琢 织 构与近[100] / / TD 织构,在 IPF 图上表现为绿色或 者红色;当终轧温度为 850 益 时,织构分布相对弥 散,未见明显的近 酌 织构,但却存在强度高的{001} [110]、{113}[47 - 1]、{114}[11 - 0]和{223} [11 - 0]织 构. 图 6 对不同终轧温度时的 琢 织构与 酌 织构强度 进行了定量计算,结果显示,终轧温度为 875 益时的 酌 织构强度为 850 益终轧时的 2 倍,琢 织构的强度整 体也要更强,主要形成了高强度的{001} [110]旋转 立方织构,总体上而言,终轧温度的提高会引起 酌 织构与 琢 织构强度的增强,且对 酌 织构强度的增强 作用强于对 琢 织构强度的增强效果. 以上结果均表明,在高 Ti 高成型性铁素体鄄鄄 珠 光体钢中,终轧温度的升高尽管不会引起微观组织 类型与特征的明显变化,但会引起织构类型的显著 改变,使得织构由成型不利织构向成型有利织构转 变,从而形成明显的近 酌 织构;织构类型的转变同 时体现在近 琢 织构向近{001} [110]旋转立方织构 的转变上,终轧温度的升高引起了旋转立方织构的 显著增强. 终轧温度的升高还会引起热轧织构强度 整体显著增强,尽管终轧温度提高时,琢 织构强度也 增强,但从整体角度考虑,875 益 终轧时的成型性能 ·107·