李伟等：锻造方式对T6A1一4V合金组织及取向分布的影响 ·349 0001 01i0 50 um 1230 图6Ti6A-4V合金的反极图.(a)原始态：(b)单向辙拔，难变形区：(c)单向辙拔，小变形区：(d)单向辙拔，大变形区：()换向 辙拔，难变形区：()换向镦拔，小变形区：(g)换向锐拔，大变形区 Fig.6 Reverse pole figures of Ti-6Al-4V alloy:(a)original:(b)unidirectional forging,difficult deformation region:(c)unidirectional forging small deformation region:(d)unidirectional forging,large deformation region:(e)cross upsetting and stretching,difficult deformation region:(f) cross upsetting and stretching,small deformation region:(g)cross upsetting and stretching,large deformation region 表1Ti6A4V合金单向辙拔时不同取向品粒的数量百分数 表2T6A4V合金换向镦拔时不同取向品粒的数量百分数 Table 1 Percentages of different orientations for Ti6Al-4V alloy under Table 2 Percentages of different orientations for Ti-6Al-4V alloy under unidirection forging % cross upsetting and stretching % 组分 难变形区 小变形区 大变形区 组分 难变形区 小变形区 大变形区 {0000(01i0) 14.10 7.02 0.83 {000(01i0> 24.50 9.85 12.40 {1120(0001) 4.16 18.60 6.24 (1120(0001) 3.02 10.50 2.81 {10i0(1210) 3.64 5.54 2.09 {10i0(1210) 5.10 3.41 1.87 {1120(1i02) 6.94 12.10 10.70 {1120(i102) 4.17 9.16 4.82 {1127(1123) 10.60 8.58 6.76 {1122(1123) 7.85 14.50 8.43 {1122(1i00) 3.80 11.30 4.31 {112)1i00) 6.22 6.39 2.65 {1122(1i23) 10.60 9.17 6.76 {1121(1i23) 7.77 13.10 8.43 {1123(2311) 9.09 6.14 11.00 {1123(2311) 15.40 8.00 17.80 图9为两种变形方式下不同部位背散射电子衍射 造方式均能提高Ti6A1一4V合金中形变取向分布的 测得的最大织构极密度变化曲线.可以看出，两种锻 均匀性，而且换向镦拔时织构强度略低于单向镦拔，即 造方式下材料的织构极密度都已经很弱，说明两种锻 换向镦拔更有利于提高Ti6A-4V合金中形变取向李 伟等: 锻造方式对 Ti--6Al--4V 合金组织及取向分布的影响 图 6 Ti--6Al--4V 合金的反极图． ( a) 原始态; ( b) 单向镦拔，难变形区; ( c) 单向镦拔，小变形区; ( d) 单向镦拔，大变形区; ( e) 换向 镦拔，难变形区; ( f) 换向镦拔，小变形区; ( g) 换向镦拔，大变形区 Fig． 6 Ｒeverse pole figures of Ti--6Al--4V alloy: ( a) original; ( b) unidirectional forging，difficult deformation region; ( c) unidirectional forging， small deformation region; ( d) unidirectional forging，large deformation region; ( e) cross upsetting and stretching，difficult deformation region; ( f) cross upsetting and stretching，small deformation region; ( g) cross upsetting and stretching，large deformation region 表 1 Ti--6Al--4V 合金单向镦拔时不同取向晶粒的数量百分数 Table 1 Percentages of different orientations for Ti--6Al--4V alloy under unidirection forging % 组分 难变形区 小变形区 大变形区 { 0001} 〈011－ 0〉 14. 10 7. 02 0. 83 { 112－ 0} 〈0001〉 4. 16 18. 60 6. 24 { 101－ 0} 〈12－ 10〉 3. 64 5. 54 2. 09 { 112－ 0} 〈11－ 02〉 6. 94 12. 10 10. 70 { 112－ 2 － } 〈112－ 3〉 10. 60 8. 58 6. 76 { 112－ 2} 〈11－ 00〉 3. 80 11. 30 4. 31 { 112－ 2} 〈1 － 1 － 23〉 10. 60 9. 17 6. 76 { 112－ 3} 〈23－ 11〉 9. 09 6. 14 11. 00 表 2 Ti--6Al--4V 合金换向镦拔时不同取向晶粒的数量百分数 Table 2 Percentages of different orientations for Ti--6Al--4V alloy under cross upsetting and stretching % 组分 难变形区 小变形区 大变形区 { 0001} 〈011－ 0〉 24. 50 9. 85 12. 40 { 112－ 0} 〈0001〉 3. 02 10. 50 2. 81 { 101－ 0} 〈12－ 10〉 5. 10 3. 41 1. 87 { 112－ 0} 〈1 － 102〉 4. 17 9. 16 4. 82 { 112－ 2 － } 〈112－ 3〉 7. 85 14. 50 8. 43 { 112－ 2 － } 〈11－ 00〉 6. 22 6. 39 2. 65 { 112－ 2} 〈1 － 1 － 23〉 7. 77 13. 10 8. 43 { 112－ 3} 〈23－ 11〉 15. 40 8. 00 17. 80 图 9 为两种变形方式下不同部位背散射电子衍射 测得的最大织构极密度变化曲线． 可以看出，两种锻 造方式下材料的织构极密度都已经很弱，说明两种锻 造方式均能提高 Ti--6Al--4V 合金中形变取向分布的 均匀性，而且换向镦拔时织构强度略低于单向镦拔，即 换向镦拔更有利于提高 Ti--6Al--4V 合金中形变取向 · 943 ·