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,824 北京科技大学学报 第29卷 入盖内的气体可以基本上被抽引吸入烟道而排出 当盖上合金孔关闭，抽气压力为一200Pa时，进入盖 内的气体就可以全部被抽引吸入烟道内排出，如 图3所示. LF精炼钢包炉进入埋弧加热期，没有高温电弧 的热冲击作用，盖内气体更容易抽吸进入烟道而不 从盖内溢出，图4为埋弧加热、炉盖合金孔关闭时， 纵剖(y=0)面上气体流动的速度矢量分布.由图4 可见，抽气压力为一120Pa时炉盖各间隙处就没有 00d流影 气体冒出，且继续增加抽气压力会造成盖内负压，对 维持盖内微正压或液面惰性气氛不利，因此，烟道 图2炉盖内气体流动速度分布（露弧，孔开，一250Pa) 上的抽气压力以炉盖不冒气为宜 Fig.2 Gas flow velocity distribution in the LF lid (emerged arc, orifice opened,-250 Pa) ete以ga2流 图4炉盖内气体流动速度分布（埋弧，孔关，一120P) Fig.4 Gas flow velocity distribution in the LF lid (subemerged 图3炉盖内气体流动速度分布（露弧，孔关，一200Pa) arc,orifice closed.-120Pa) Fig.3 Gas flow velocity distribution in the LF lid (emerged arc, orifice closed.-200 Pa) 3.2液面附近的惰性气体流动分布 以合金孔关闭、露弧加热的合理抽气压力为 在起弧加热初期由于较大的热冲击的作用，为 一200Pa为例，研究底吹氩气流量、液面位置对液面 使炉盖上的各间隙处不冒气，需要较大的抽气压力， 附近的惰性气体流动分布的影响， 由图2可见，当盖上合金孔开启时，烟道抽气压力增 (1)底吹氩气流量的影响.图5为液面基准位 大至一250Pa时，除电极缝处有少量气体冒出外，进 置为860mm、底吹氩气流量为3m3h-和20m3h1 27 (a 10 (b) 225 2 .22 26 0000 + 38 FLD 图5不同底吹氩气量炉盖内气体流动迹线.(a)3m3h1;(b)20m3h-1 Fig.5 Gas flow trace in the LF lid with different rates of Ar-blowing:(a)3mh;(b)20mh图2 炉盖内气体流动速度分布（露弧孔开－250Pa） Fig．2 Gas flow velocity distribution in the LF lid （emerged arc orifice opened－250Pa） 图3 炉盖内气体流动速度分布（露弧孔关－200Pa） Fig．3 Gas flow velocity distribution in the LF lid （emerged arc orifice closed－200Pa） 在起弧加热初期由于较大的热冲击的作用为 使炉盖上的各间隙处不冒气需要较大的抽气压力． 由图2可见当盖上合金孔开启时烟道抽气压力增 大至－250Pa 时除电极缝处有少量气体冒出外进 入盖内的气体可以基本上被抽引吸入烟道而排出． 当盖上合金孔关闭抽气压力为－200Pa 时进入盖 内的气体就可以全部被抽引吸入烟道内排出如 图3所示． LF 精炼钢包炉进入埋弧加热期没有高温电弧 的热冲击作用盖内气体更容易抽吸进入烟道而不 从盖内溢出．图4为埋弧加热、炉盖合金孔关闭时 纵剖（ y＝0）面上气体流动的速度矢量分布．由图4 可见抽气压力为－120Pa时炉盖各间隙处就没有 气体冒出且继续增加抽气压力会造成盖内负压对 维持盖内微正压或液面惰性气氛不利．因此烟道 上的抽气压力以炉盖不冒气为宜． 图4 炉盖内气体流动速度分布（埋弧孔关－120Pa） Fig．4 Gas flow velocity distribution in the LF lid （subemerged arcorifice closed－120Pa） 3∙2 液面附近的惰性气体流动分布 以合金孔关闭、露弧加热的合理抽气压力为 －200Pa为例研究底吹氩气流量、液面位置对液面 附近的惰性气体流动分布的影响． （1） 底吹氩气流量的影响．图5为液面基准位 置为860mm、底吹氩气流量为3m 3·h －1和20m 3·h －1 图5 不同底吹氩气量炉盖内气体流动迹线．（a）3m 3·h －1；（b）20m 3·h －1 Fig．5 Gas flow trace in the LF lid with different rates of Ar-blowing： （a）3m 3·h －1；（b）20m 3·h －1 ·824· 北 京 科 技 大 学 学 报 第29卷