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多变指数也相等,n1=n2=1.25,再求压气机的容积效率刀,和消耗功率P(kw)。已知氧气 可作理想气体,比热容取定值,R4=260J(kg·K)(15分) (2)一燃气轮机装置,按等压加热循环工作。压缩机进口参数为1=27℃,p1=0.1MPa 压缩机增压比x=6,燃气轮机进口燃气温度为13=800℃,压缩机绝热效率7。=0.8,燃 气轮机相对内效率n=0.85。①画出此循环的T-s图:;②求该装置的热效率:③试计 算lkg燃气流经压气机、燃气轮机时的熵增:④若采用极限回热,计算其热效率;⑤指出 提高装置热效率的热力学途径。燃气R=0.287k∥(kg·K),比热容取定值cn=1.005 J/(kg·K)。(15分) 360kgh,tx1=500℃C,Pg1=0.1MPa的废气资源定压加热t1=27℃,P21=01 MPa,流量qm=360kg/h的未饱和水,若废气的终温为37℃,过程中废气压降可忽略不计。 求:①水的终态温度1;②废气放出热量的可用能:③以废气为系统求过程的熵流和熵 产;④传热过程的不可逆作功能力损失(环境温度为27℃)。已知:水p=0.1MPa,t 27℃时,h=84k/kg,s1=03944J/kg·k);p=0.1MPa时,h=41751k/kg,h 26755k/kg。废气可看作理想气体,比热容取定值,R2=287J/(kgK),cp=1.01kJ/kg) (15分) (4)进入渐缩喷管的空气的参数为P1=0.5MPa,t1=327℃,cn=150m/s。若喷管的背压Pb 270kPa,出口截面积A,=3.0cm2。求:①空气在管内作定熵流动时,喷管出口截面上 气流的温度2,流速c2及喷管的质量流量qm;②马赫数M=0.7处的截面积A:③简 要讨论缩放喷管背压Pb升高(但仍小于临界压力Pσ)时的喷管内流动状况。设空气可作 理想气体处理,比热取定值,R2=287J(kg…K),cp=1005kJ(kg·K)。(15分)多变指数也相等, n1 = n2 =1.25,再求压气机的容积效率  v 和消耗功率 P(kw)。已知氧气 可作理想气体,比热容取定值, Rg =260 J/(kg·K)。(15 分) ⑵ 一燃气轮机装置,按等压加热循环工作。压缩机进口参数为 1 t =27℃, 1 p =0.1 MPa, 压缩机增压比  =6,燃气轮机进口燃气温度为 3 t =800℃,压缩机绝热效率  c =0.88,燃 气轮机相对内效率 T =0.85。① 画出此循环的 T − s 图;② 求该装置的热效率;③ 试计 算 1kg 燃气流经压气机、燃气轮机时的熵增;④ 若采用极限回热,计算其热效率;⑤ 指出 提高装置热效率的热力学途径。燃气 Rg =0.287 kJ/(kg·K),比热容取定值 p c =1.005 kJ/(kg·K)。(15 分) ⑶ 用 m q =360 kg/h, g1 t =500℃, g1 p =0.1 MPa 的废气资源定压加热 s1 t =27℃, ps1 =0.1 MPa,流量 m q  =360 kg/h 的未饱和水,若废气的终温为 37℃,过程中废气压降可忽略不计。 求:① 水的终态温度 s2 t ;② 废气放出热量的可用能;③ 以废气为系统求过程的熵流和熵 产;④ 传热过程的不可逆作功能力损失(环境温度为 27℃)。已知:水 p =0.1 MPa,t = 27℃时, 1 h =84 kJ/kg, 1 s =0.3944 kJ/(kg·K); p =0.1 MPa 时, h =417.51 kJ/kg,h= 2675.5 kJ/kg。废气可看作理想气体,比热容取定值, Rg =287 J/(kg·K), p c =1.01 kJ/(kg·K)。 (15 分) ⑷ 进入渐缩喷管的空气的参数为 1 p =0.5MPa,1 t =327℃, f 1 c =150 m/s。若喷管的背压 b p =270 kPa,出口截面积 A2 =3.0 cm 2 。求:① 空气在管内作定熵流动时,喷管出口截面上 气流的温度 2 t ,流速 f 2 c 及喷管的质量流量 m q ;② 马赫数 M a =0.7 处的截面积 A ;③ 简 要讨论缩放喷管背压 b p 升高(但仍小于临界压力 pcr )时的喷管内流动状况。设空气可作 理想气体处理,比热取定值, Rg =287 J/(kg·K), p c =1.005 kJ/(kg·K)。(15 分)
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