(a) 气孔缺陷 5mm 5mm 5mm 图3不同精炼除气温度对铝合金中气孔密度的影响规律()未精炼处理(b)750℃精炼处理 (c)720℃精炼处理(d)690℃精炼处理 Fig.3 Effect of different refining degassing temperatures on porosity density in aluminum alloy(a)-unrefined treatment.(b)750'C refining treatment (c)720C refining treatment (d)690C refining treatment 2.2冷冻铸造A356铝合金成分分布 程中，冷冻砂型较树胎砂型凝围速率提高约 图4是冷冻铸造极@型铸造铝合金 05%从图45(a)和45(b)中可以看出， 试件凝固曲线，过对波固转变区间的试件 大量的浅蓝色斑点代表Si元素，由于冷冻砂 凝固曲线的斜率进行篁，分别获得冷冻砂 型具有较高的凝固速率，使得Si元素在铝基 型和树脂酸型中X356铝合金的凝固速率为 体相中的溶解度显著提高，冷冻铸造试件铝 10.87℃和543℃min。在遵板试件凝固过 基体中Si元素有较高的溶解度。相对来说， 程中，冷保砂型较树脂砂型凝固速率提高约 树脂砂型铸造试件的铝基体中S元素的溶解 505%。采用电子探针显微分析分别对冷冻铸 度明显较小，Si元素更多的集中于共晶Si相 造和树脂砂型铸造平板状试样的A356铝合金 中，如图45(b)所示。从图45(c)和 中微量元素的分布进行扫描分析，图45是冷 45(d)中可以看出，冷冻铸造较树脂砂型铸 冻铸造和树脂砂型铸造的试件中的Si、Mg元 造试件中Mg元素分布均匀，仅出现微量的 素的面扫成分分布。通过对波固围转变区回的试 Mg元素成分偏析区，树脂砂型铸造试件中出 件凝周曲线的斜率进行计算，分别获得冷冻 现较多的Mg元素成分偏析区，元素的成分 砂型和树脂砂型中A356铝合金的邂围速率为 偏析显著地降低铸件的力学性能，同时导致 1087℃min租54？℃mimo在遵振试件语周过 合金的塑性下降2。图 3 不同精炼除气温度对铝合金中气孔密度的影响规律(a)未精炼处理（b）750℃精炼处理 （c）720℃精炼处理 （d）690℃精炼处理 Fig. 3 Effect of different refining degassing temperatures on porosity density in aluminum alloy (a) unrefined treatment (b) 750℃ refining treatment (c) 720℃ refining treatment (d) 690℃ refining treatment 2.2 冷冻铸造 A356 铝合金成分分布 图 4 是冷冻铸造和树脂砂型铸造铝合金 试件凝固曲线，通过对液固转变区间的试件 凝固曲线的斜率进行计算，分别获得冷冻砂 型和树脂砂型中 A356 铝合金的凝固速率为 10.87℃/min 和 5.43℃/min。在薄板试件凝固过 程中，冷冻砂型较树脂砂型凝固速率提高约 50.5%。采用电子探针显微分析分别对冷冻铸 造和树脂砂型铸造平板状试样的 A356 铝合金 中微量元素的分布进行扫描分析，图 45 是冷 冻铸造和树脂砂型铸造的试件中的 Si、Mg 元 素的面扫成分分布。通过对液固转变区间的试 件凝固曲线的斜率进行计算，分别获得冷冻 砂型和树脂砂型中 A356 铝合金的凝固速率为 10.87℃/min 和 5.43℃/min。在薄板试件凝固过 程中，冷冻砂型较树脂砂型凝固速率提高约 50.5%。从图 45（a）和 45（b）中可以看出， 大量的浅蓝色斑点代表 Si 元素，由于冷冻砂 型具有较高的凝固速率，使得 Si 元素在铝基 体相中的溶解度显著提高，冷冻铸造试件铝 基体中 Si 元素有较高的溶解度。相对来说， 树脂砂型铸造试件的铝基体中 Si 元素的溶解 度明显较小，Si 元素更多的集中于共晶 Si 相 中，如图 45（b）所示。从图 45（c）和 45（d）中可以看出，冷冻铸造较树脂砂型铸 造试件中 Mg 元素分布均匀，仅出现微量的 Mg 元素成分偏析区，树脂砂型铸造试件中出 现较多的 Mg 元素成分偏析区，元素的成分 偏析显著地降低铸件的力学性能，同时导致 合金的塑性下降[178 22 ]。 5mm 5mm (a) (b) 气孔缺陷 5mm 5mm (c) (d) 录用稿件，非最终出版稿