·704· 工程科学学报，第37卷，第6期 F钢生产中的重点和难点 样本数：27 由于终脱氧氧位对钢液洁净度有重要影响，必然 4.0 相关系数：0.65 对F钢钢水的可浇性产生影响.同样，为了说明终脱 3.5 氧氧位对浇铸时间的影响，定义如下关系式： ● 元.∑红 3.0 (3) ∑T 2.5 式中，X,为第i炉钢水终脱氧氧位，X为单支下水口总 浇铸时间平均终脱氧氧位. 20 通过对12个批次更换的27支下水口的平均终脱 氧氧位()与浇铸时间(T)的统计，得到平均终脱氧 氧位与浇铸时间关系图，如图5所示 200 300 400 500 600 700 终脱氧氧位10 225 样本数：27 图6铝耗随终脱氧氧位的变化 200 相关系数：0.75 Fig.6 Variation of aluminum consumption with oxygen potential at 175 final deoxidation 150 足通钢量要求时，就需要更换水口 125 (2)随着钢渣反应的进行，熔渣中AL,03含量越来 100 越高，熔渣的黏度不断增加，熔渣对A,0,夹杂的吸收 75 能力下降，铝耗越高的钢水，钢水中形成的A山，O,夹杂 50 越多，后期脱氧产生的大量A山，0，夹杂吸收就越困难， 钢水中滞留的AL,O,夹杂也会越多. 200 300400500 600 700 (3)随着平均铝耗的增加，单支下水口的浇铸时 平均终脱氧氧位/10 间呈下降趋势，当平均铝耗超过3.5kgt时，浇铸时 图5平均终脱氧氧位与浇铸时间的关系 间低于50min.F钢生产实践表明，当铝耗超过3.5 Fig.5 Relationship between average oxygen position at final deoxi- kgt时可能导致钢水断浇. dation and casting time (4)终脱氧氧位越高，终脱氧时的铝线用量越大， 该炉钢水的铝耗也可能越高，当终脱氧氧位在600× 由图5可知，随着平均终脱氧氧位的增加，单支下 106以上时，铝耗可能超过3.0kg1.当平均终脱氧 水口的浇铸时间呈下降趋势.当平均终脱氧氧位超过 氧位超过600×10-6时，浇铸时间可能低于50mim. 600×10-6时，浇铸时间可能低于50min. 终脱氧时的铝线用量是铝耗的主要组成部分，终 参考文献 脱氧氧位越高，终脱氧时的铝线用量越大，该炉钢水的 [Vermeulen Y,Coletti B.Blanpain B,et al.Material evaluation to 铝耗也可能越高.图6为铝耗随终脱氧氧位变化图. prevent nozzle clogging during continuous casting of Al-illed 当终脱氧氧位在600×10-6以上时，铝耗可能超过3.0 steels.1 SIJ Int,2002,42(11):1234 kg't-. 2]Long M J,Zuo X G,Zhang L F,et al.Kinetic modeling on nozzle 当钢水到RH温度不足时，吹氧加铝升温时将大 clogging during steel billet continuous casting.IS/J Int,2010,50 幅增加铝耗：同时，若终脱氧氧位控制不合理，同样会 (5):712 增加铝耗.F钢生产实践表明：当铝耗超过3.5kg1 B]Cui H,Bao Y P,Wang M,et al.Clogging behavior of submerged entry nozzles for Tiearing IF steel.Int J Miner Metall Mater, 时，可能导致断浇等生产事故：当终脱氧氧位超过600 2010,17(2):154 ×10时，钢水的可浇性会严重下降，浇铸时间可能低 4 Lavers JD,Kadar L.Application of electromagnetic forees to re- 于50min. duce tundish nozzle clogging.Appl Math Modell,2004,28:29 Basu S,Choudhary S K,Girase N U.Nozzle clogging behaviour 3结论 of Ti-bearing Al-killed ultra low carbon steel./S//Int,2004,44 (1)在F浇铸过程中，钢水中A山，0，夹杂物不断 (10):1653 6]Wang B M,Pan Y F,Tian L,et al.Analysis on cause to forma- 在水口表面沉积，由最初的点状和颗粒状，逐渐聚集结 tion of clogging materials around the tundish nozzle in the process 合，最后烧结成片状.同时结瘤物内部越来越致密，钢 of continuously casting Al steel.Steelmaking,2008,24(6):41 水流动越来越困难，当塞棒杆位到最高值仍然不能满 (王宝明，潘贻芳，田雷，等含铝钢连铸时中间包水口结瘤工程科学学报，第 37 卷，第 6 期 IF 钢生产中的重点和难点［15］． 由于终脱氧氧位对钢液洁净度有重要影响，必然 对 IF 钢钢水的可浇性产生影响． 同样，为了说明终脱 氧氧位对浇铸时间的影响，定义如下关系式: X = ∑XiTi ∑Ti ． (3) 式中，Xi 为第 i 炉钢水终脱氧氧位，X 为单支下水口总 浇铸时间平均终脱氧氧位． 通过对 12 个批次更换的 27 支下水口的平均终脱 氧氧位(X) 与浇铸时间( T) 的统计，得到平均终脱氧 氧位与浇铸时间关系图，如图 5 所示． 图 5 平均终脱氧氧位与浇铸时间的关系 Fig． 5 Relationship between average oxygen position at final deoxi￾dation and casting time 由图 5 可知，随着平均终脱氧氧位的增加，单支下 水口的浇铸时间呈下降趋势． 当平均终脱氧氧位超过 600 × 10 － 6 时，浇铸时间可能低于 50 min． 终脱氧时的铝线用量是铝耗的主要组成部分，终 脱氧氧位越高，终脱氧时的铝线用量越大，该炉钢水的 铝耗也可能越高． 图 6 为铝耗随终脱氧氧位变化图． 当终脱氧氧位在 600 × 10 － 6 以上时，铝耗可能超过 3. 0 kg·t － 1 ． 当钢水到 RH 温度不足时，吹氧加铝升温时将大 幅增加铝耗;同时，若终脱氧氧位控制不合理，同样会 增加铝耗． IF 钢生产实践表明:当铝耗超过 3. 5 kg·t － 1 时，可能导致断浇等生产事故;当终脱氧氧位超过 600 × 10 － 6 时，钢水的可浇性会严重下降，浇铸时间可能低 于 50 min． 3 结论 (1) 在 IF 浇铸过程中，钢水中 Al2O3夹杂物不断 在水口表面沉积，由最初的点状和颗粒状，逐渐聚集结 合，最后烧结成片状． 同时结瘤物内部越来越致密，钢 水流动越来越困难，当塞棒杆位到最高值仍然不能满 图 6 铝耗随终脱氧氧位的变化 Fig． 6 Variation of aluminum consumption with oxygen potential at final deoxidation 足通钢量要求时，就需要更换水口． (2) 随着钢渣反应的进行，熔渣中 Al2O3含量越来 越高，熔渣的黏度不断增加，熔渣对 Al2O3夹杂的吸收 能力下降，铝耗越高的钢水，钢水中形成的 Al2O3夹杂 越多，后期脱氧产生的大量 Al2O3夹杂吸收就越困难， 钢水中滞留的 Al2O3夹杂也会越多． (3) 随着平均铝耗的增加，单支下水口的浇铸时 间呈下降趋势，当平均铝耗超过 3. 5 kg·t － 1 时，浇铸时 间低于 50 min． IF 钢生产实践表明，当铝耗超过 3. 5 kg·t － 1 时可能导致钢水断浇． (4) 终脱氧氧位越高，终脱氧时的铝线用量越大， 该炉钢水的铝耗也可能越高，当终脱氧氧位在 600 × 10 － 6 以上时，铝耗可能超过 3. 0 kg·t － 1 ． 当平均终脱氧 氧位超过 600 × 10 － 6 时，浇铸时间可能低于 50 min． 参 考 文 献 ［1］ Vermeulen Y，Coletti B，Blanpain B，et al． Material evaluation to prevent nozzle clogging during continuous casting of Al-killed steels． ISIJ Int，2002，42(11): 1234 ［2］ Long M J，Zuo X G，Zhang L F，et al． Kinetic modeling on nozzle clogging during steel billet continuous casting． ISIJ Int，2010，50 (5): 712 ［3］ Cui H，Bao Y P，Wang M，et al． Clogging behavior of submerged entry nozzles for Ti-bearing IF steel． Int J Miner Metall Mater， 2010，17(2): 154 ［4］ Lavers J D，Kadar L． Application of electromagnetic forces to re￾duce tundish nozzle clogging． Appl Math Modell，2004，28: 29 ［5］ Basu S，Choudhary S K，Girase N U． Nozzle clogging behaviour of Ti-bearing Al-killed ultra low carbon steel． ISIJ Int，2004，44 (10): 1653 ［6］ Wang B M，Pan Y F，Tian L，et al． Analysis on cause to forma￾tion of clogging materials around the tundish nozzle in the process of continuously casting Al steel． Steelmaking，2008，24(6): 41 (王宝明，潘贻芳，田雷，等． 含铝钢连铸时中间包水口结瘤 ·704·