表1 试样的成分和性能 材料 热处理 成 份 Gs Mpa Ob Mp 900℃油淬 C Cr Ni Si Mn W V 30CrNi,WV 1375 1570 300℃回火 0.310.772.170.240.470.60.22 475℃水淬 Za Mg Cu Mn Cr LC. 510 550 135℃，15小时5.242.111.770.330.14 1.压应力下缺口形成酸劳裂纹的门橙值 用一组超高强钢试样，固定最小应力（净截面应力）为 -gm:n=310Mpa,在不同的压应力幅值(-△o)下疲劳，测 出与此相应的缺口形成裂纹的周次N,,由此可获得压应力下缺 口产生疲劳裂纹的门槛值为△oth=350Mpa(图2曲线1)。 由于在压应力作用下，缺口前端仍存在有应力集中，故可按公式 图1缺口压缩疲劳试样 K,=oF√πa获得表观门槛应力强度因子， △K,h(p)x70Mpam1/ 如果让最小载荷接近于爹(-om:n<31Mpa),则压应力产生疲劳裂纹的门槛值将大大 下降，即△o:h=100Mpa,相应的△K:h(p)=20Mpam1/?(图2曲线2)。 在拉应力条件下，如固定最小名义应力+om1n=150Mpa,由此获得的门槛值为△gmin= 150Mpa或△K,n(p)=16Mpam'/(图2曲线3)，当最小名义应力为零时，拉应力疲劳 的门槛值为△o,h=90Mpa,△K:h(p)=18Mpam1/:(图2曲线4)。 1000 Steel Y.S-1480MPa 1.-omin"310MP3 02. -Omin 0 800 160 3.+Omia"150MPa 04. .n 0- -no Crack 600 0* 三400 80 200 103 10+ 105 10 N 图2高强钢缺口试样在压一压（曲线1,2)和拉一拉应力（曲线3,4) 下疲劳裂纹形核周次Ni随应力幅值△σ的变化 对超高强铝合金，固定最小名义应力-gmin=150Mpa(Km4n=30Mpam2/?),压 应力疲劳时所得结果如图3曲线1，由此可得△o:h=135Mpa,相应的表观AKth(p)= 27Mpam/。 拉应力疲劳时固定最小名义应力为+omin=15Mpa,由此获得的门槛值为△o,h= 35Mpa,或△K,h=7Mpam'/(图3曲线2)。 80表 试样 的成 分和 性能 伙赞 少 处 理 上 成 份 匕业 一 巨 一 ‘ 。 。 。 ℃ 油淬 。 竺 … … － ” ℃ 回 火 · ” · · ” · “ · ” · ” · “ 】 、 ℃ 水淬 。 。 。 ‘ － ℃ － ， 时 · · · · · 压 应力 下峡 口 形成盛劳琪故 的门扭值 用一 组 超 高 强钢 试样 ， 固定二最小 应 力 净 截面 应 力 为 一 二 ‘ 。 二 ， 在 不 同的压应 力幅值 一 △ 下疲劳 ， 测 出与此 相应 的 缺 口 形成裂纹 的周 次囚 ‘ ， 由此可 获 得压 应 力下 缺 口 产 生疲 劳裂 纹的 门槛值 为 △ ， 。 二 图 曲线 。 由于 在压 应 力作用下 ， 缺 口 前端仍存在有应 力集 中 ， 故可 按 公 式 。 侧 而 获得表观 门槛应 力强 度因子 ， △ ，。 ’ ’ 图 缺 口 压缩疲劳试样 如 果让最小载荷 接近 于零 一 二 ‘ 。 ， 则压应 力产 生疲劳裂 纹 的 门槛 值 将大大 下 降 ， 即△ 。 ， 相应 的△ 。 ‘ ’ 图 曲线 。 在拉应 力条件下 ， 如 固定 最小 名义 应 力 二 、 ‘ 。 ， 由此 获得 的 门槛值 为△ ‘ 。 或△ ’ ’ 图 曲线 ， 当最小 名义应 力为零时 ， 拉应 力疲劳 的 门槛值 为 。 。 ， 么 、 ’ ’ 图 曲线 。 一 二 ‘ 一 口 ‘ 二 中 八 荟翻山日‘ 自 匕 司 图 高 强钢缺 口 试样在压 一 压 曲线 ， 和 拉一 拉应 力 曲线 ， 下疲 劳裂 纹形核 周 次 随应 力幅值△ 的 变化 对超 高强 铝合 金 ， 固定 最小 名义应 力 一 。 、 。 。 ‘ 。 ‘ ’ ， 压 应 力疲 劳时所得 结果如 图 曲线 ， 由此可得 △ 、 ， 相应 的 表观 △ ， ， 。 拉应 力疲 劳 时固定最 小 名义应 力为 十 。 二 ‘ 。 ， 由此 获得 的 门槛值为 △ 。 二 ， 或 △ ’ ， 图 曲线