1600 1500 1400 1300 Surfacc temperature 1200 1100 ]l[aus 1000 900 0 102030405060708090100110120130 Time.s 图2拉速为2,6m/min时，圆坯表面和中心温度分布及凝壳厚度曲线 Fig.2 Relation of shell thickness,surface and center temperature of circular strand with time at the casting speed of 2.6m/min. 表1不同拉速下出结晶器后铸还表面温度回升 Table 1.The surface reheating of strand at the exit of mould with the different casting speed 令 条件1 条件2 件条3 件条4 拉速，m/min 2.3 2.6 3.0 3.2 出结品器度，℃ 928 1000 1060 1086 空冷最高湿度，℃ 1202 1239 1277 1292 最大沮度回升，℃ 274 239 217 206 图3和图4分别给出了拉速为2,3和3.2m/min时计算出的铸坯热应力和应变曲线，图 的上部分别给出了温度回升前后铸坯凝壳内的温度分布。计算中发现两个上应力方向与圆坯 的径向和切向重合。这与理论分析结果一致。由于径向应力非常小，对铸坯裂纹的影响不 大，图中只绘出了切向的热应力和应变曲线，实线表示应力，虚线表示应变。下部给出了裂 纹产生的危险区域，它是按裂纹判断标准确定的，其温度范围在固相线温度Ts到Ts一100°C 之间。此外，本文还计算了拉速为2.6、3,0m/min时的铸坏热应力和应变（图略）。 从计算的应力和应变结果看，由于表面温度回升过大，拉速即使增加到3.2m/min也有 中间裂纹产生的危险。随着拉速的下降，裂纹危险区逐渐扩大，当拉速为3.2、3.0、2.6、 2.3m/min时，铸坯裂纹危险区沿径向宽分别为3、4、6、10mm。此外，随拉速的下降铸坏 裂纹危险区向铸坯中心发展，拉速为3.2、3.0、2.6、2.3m/min时，裂纹中心距表面分别 为1.1、1.2、1.5、1.7cm,如果拉速继续下降到一定程度，就会形成贯穿铸坯中心的穿透 裂纹，后果更为严重。 28巴﹄。 ‘ 后 召一石一。二。 一 ， 民 只 卜 司沁 一 … 口 县 。泛 。 一 几 一 」 苏 、 一 】 、 、 、 、 、 、 … ， “ 卜陈 奈一 勺 ， 肠 尸吧‘ 竺 尹 一 《 弓 ‘ 石石 助， ，‘ ， … 了丁 一 一 一 ，五二 八，乃介户口妇 ﹄曰门“ ‘ 卜︸。口。﹄国 一 ， ， 图 拉 速 为 时 ， 圆坯 表面 和 中心 温 度 分布及 凝壳厚度曲 线 ， 夕 裹 不 同拉 速 下 出结 晶 器后 铸坯 表面 通 度 回升 丫 项 目 条件 条件 件条 件 条 拉速 ， 出结晶 器 温 度 ， ℃ 空冷 最高沮 度 ， ℃ 最大 温 度回 升 ， ℃ 图 和 图 分别给出了拉速为 和 时 计算 出的铸 坏 热应 力和应 变曲线 ， 图 的上 部分别 给 出 了温 度回升前 后铸 坯 凝壳内的温 度分布 。 计算 中发 现两个 二 应 力 方向与 圆坯 的 径向和 切 向重 合 。 这与理论 分析结果一 致 。 由于径 向应 力非常小 ， 对铸坯 裂纹 的 影 响 不 大 ， 图 中只 绘 出了切 向的热应 力和应 变 曲线 ， 实线表示应 力 ， 虚 线 表示应 变 。 下 部给 出了裂 纹 产生 的危 险 区域 ， 它是按 裂纹 判断标 准确定的 ， 其温 度范围 在 固相 线温 度 到 一 。 。 之 间 。 此 外 ， 本文 还计算 了拉 速为 、 时 的铸 坯热 应 力和应 变 图略 。 从 计算的应 力和应 变结果 看 ， 由于 丧面温 度回升过 大 ， 拉速 即 使增 加 到 八 也有 中间裂纹 产生 的危险 。 随 着拉速的下降 ， 裂纹 危 险区 逐渐扩 大 ， 当拉速 为 、 。 、 、 时 ， 铸 坯裂纹 危 险区 沿径 向宽 分别为 、 、 、 。 此 外 ， 随 拉 速 的 下降 铸 坏 裂纹 危 险区 向铸 坯 中心 发展 ， 拉速为 、 。 、 、 时 ， 裂 纹 中心 即 表 面 分别 为 、 、 、 。 ， 如 果 拉速继续 下降到一定程 度 ， 就会 形 成贯 穿铸 坯 中心 的穿 透 裂纹 ， 后果 更为严重