(2)开口腿根侧压系数： 7bk(-1)=b6(i)1bk(-1) =1.021-0.C012HS+0.0813(-1)-3.66×10-4(-1)8 -1.87×104(-1)HS (G) (3)闭门腿端侧压系数： n.b(i-1)=as()/ab(i-1) =0.89+3.07×10-4HS+0.0418(-1)-1.54×10-5(-1)3 -3.68×10~4(i-1)HS (7) (4)闭口腿根侧压系数： 7bb(i-1)=bk(i)/bb(-1) =0.979-2.24×10-4HS+0.0505(-1)-1.45×10-4(-1)3 -3.2×10-4(-1)HS (8) (5)开口腿高压缩系数： nh(i-1)=h()/h:(t-1) =0.78HS00701exp〔-0.0108(i-1)] (9) (6)闭口腿高压缩系数： 7hb(i-1)=hk(i)/h.(i-1) =1.223HS-0·0325expC-0.0049(i-1)门 (10) 式中HS一工字钢号数。 采用这些统计模型来设计工字钢的腿部尺寸，可以使孔型设计具有一定的客观依据，因 为它是以一定取样量的数据经数学加工得出的统计规律为依据的。但这些模型也有缺点。例 如(1)模型只考虑了孔型顺序号和工字钢号数HS,这两个因子的数值一定，孔型腿部尺寸 就确定了。虽然简单，但不便于根据不同的设备和坯料条件来灵活调节（例如不能改变异 形孔道次数、改变各道次的延伸系数分配来作孔型设计)；(2)开口腿高和闭口腿高压缩系 数统计模型式(9)和式(10)的相关系数很低，这是因为腿高长缩实际上要受很多因素影响， 不能仅仅只考虑工字钢号数和孔型顺序号数这两项。用这样的模型计算出的数据是不精确 的，设计出的孔型是不可靠的。 经过比较选择，斯米尔诺夫B.K,等r2)建议用巴赫契洛夫B.1.的开口腿增长量h (:-1)和闭口腿拉缩量4h。(:-1)模型r3来代替式(9)和式(10)。 4h.(-1)=hk(-1)d(i-1)/CDy(i-1)+d(-1)〕 (11) 4h(-1)=hb(i-1)21〔Dy(-1)-h(:-1)) (12) 式中d(i-1)一(-1)孔的腰厚；D,(-1)一(-1)孔的腰部辊径。 415开 口腿根侧压系数 刀 一 二 一 一 。 。 一 一 。 一 了一 “ 一 欠 一 宕一 闭 口腿 端侧压系数 刀 、 一 二 一 一 宕一 一 又 一 一 “ 一 。 又 一 一 闭 口 腿 根侧压系数 夕 、 一 二 一 二 。 一 。 又 一 。 一 一 。 欠 一 一 “ 一 义 一 ‘ 一 开 口 腿 高压缩系数 ，、 一 二 。 ￡一 二 。 “ ” ‘ 〔 一 才一 〕 ， 闭 口 腿 高压缩 系数 刀、 一 ￡ 、 一 一 。 ” “ “ 〔 一 一 〕 式 中 － 工字钢号数 。 采 用 这些统计模型来设计工字钢的腿部尺 寸 ， 可以 使孔型 设计其有一定 的客观依 据 ， 因 为它是以 一定取样量 的数据经数 学加工得出的统计规律为依据 的 。 但 这些模型 也 有缺点 。 例 如 模型只考虑 了孔型顺序号 和工字 钢号数 ， 这两个因子 的数值一定 ， 孔 型腿部尺 寸 就 确 定 了 。 虽 然 简单 ， 但不便于根据不同的设备和坯料条件 来灵 活调节 例如不能改变异 形 孔道次数 、 改变各道次 的延伸系数分配来作孔型设计 开 口 腿 高和闭 口 腿 高压缩 系 数统计 模型式 和式 的相关 系数很低 ， 这是因为腿 高长缩 实际上要受很 多因素影 响 ， 不能仅仅只考虑工字钢号数和 孔型顺序号数这两项 。 用这样 的模型计算 出 的 数 据 是 不精确 的 ， 设 计出的孔型是不可靠的 。 经过 比较选择 ，斯米尔诺 夫 等 “ 〕 建议 用 巴赫契 洛 夫 。 的开 口 腿 增 长 量 刁 一 和 闭 口腿 拉缩量 ‘ 一 模型 〔 ” ’ 来代 替式 和式 。 一 二 盖 ‘ 一 一 〔 一 ‘ 一 〕 飞 一 ‘ 一 〔 ‘ 一 一 一 〕 式 中 一 － ‘ 一 孔 腰 厚 ￡一 － 一 孔的腰部辊径