管克智等：热加工中道次间残余应变率对流动应力的影响 ·21· 对实测的流动应力数据进行处理，整理出GCr15.16MnNb钢，在不同应变量，不同应 变温度及不同道次间隔压缩时的软化率曲线，图3、图4表示ε=10%时的曲线. 280单道次压缩 道次间照时间 240 200 800℃ 900℃- 180 900℃、 6 120 1000℃ 72s 1000℃ 6s10s % A 0.020.040.060.080.100.020.040.060.080.0 e/% E/% 图216Mb钢单道次和两道次压缩时流动应力与应变量的影响关系（应变速率e=16) Fig.2 Affecting relations of the flow stress and strain for 16MnNb one-pass and two-pass compressing 1.0r 1.0 1000℃ 41000℃C 950 90 0.8 -900 0.8 900 0.6 850 0.6 800- 800 茶 0.4 0.2 0.2 6 10 道次间隔时间/s 道次间隔时间/s 图3GC15钢软化率曲线(e=10%,e=10s1) 图416Mnb钢软化率曲线(e=10%,E=10s) Fig3 Soften rate curve of the GCr15 Fig.4 Soften rate curve of the 16Mn.Nb 3试验结果的分析与讨论 (1)从图1、图2看出，GCrl5、16MnNb钢在不同应变温度、不同应变率时，第二道 次的流动应力都比第一道次流动应力大，且随热加工温度降低，其差距越来越大， (2)在某一热应变温度下进行双道次应变时，随着道次间隙时间加大(2s、4s、6s、 10s),GC15、16MnNb钢的流动应力随之减少，并逐渐向单道次应变时的流动应力靠近， 详见图1、图2. (3)根据应变温度的不同和道次间隙时间的长短，在道次间隔时间之内将发生3种类型管 克智等 热加 工 中道 次 间残余应 变率 对流 动 应力 的影 响 · · 对实测 的流 动应力 数据 进 行 处 理 ， 整 理 出 ， 钢 ， 在不 同应 变量 ， 不同应 变温度及不 同道 次 间隔压缩 时 的软化 率 曲线 ， 图 、 图 表 示 时 的 曲线 单道 沙夏压 缩 道 次 值 隙 时间 」 少蟹‘ 早叮 气 芝一旧 刀 刃 ￡ ￡ 图 血叫 钢单道次和两道次 压缩时流动应 力与应 变且的影 响关 系 应 变速率 毛 伪 一 ’ 瑰 价川吨 巨 田石 胶 加 ，比已石 田日 成 山 凡 口汤 帐 一 拍 目 幻胃。 一 钾用 。 叨幻声“ 妞 笔 娜汉哥 父 沁一 岁翌七二 二二二于 ‘ 一认 一生 种二王 二二三 七坠 份一一 一一一一 二 一一十 一 丁 “ 吕， －一一 丁 下 二二 。 一 ‘告 田 娜汉哥 道 次 间隔 时间 少一严弋二 吓少一一一乡二一二一洲一 燕 二 甲二二 〔 二奋 二二二二二二 每 蒸乡 ’二迄锰二 户口，曰，一 一 乒 道 次 间隔 时间 图 钢软化率 曲线 。 二 ， 瑰 几， 口悦 。 口， 触 巧 伪 一 图 、 卜而 钢软化率 曲线 。 ， 肋伪即 份 口， 触 肠 二 伪 一 试验结果 的分析与讨论 从 图 、 图 看 出 ， 、 钢在 不 同应 变温 度 、 不 同应 变 率 时 ， 第 二 道 次 的流 动应力都 比第一道 次流 动应力大 ， 且 随热加 工 温 度 降低 ， 其差 距越来越大 在 某 一 热 应 变 温 度 下 进 行 双 道 次 应 变 时 ， 随 着 道 次 间 隙 时 间加 大 、 、 、 ， 、 钢 的流动应力 随之减 少 ， 并 逐 渐 向单 道 次 应 变 时 的流 动应力 靠近 ， 详见 图 、 图 根 据应 变温度 的不 同和道 次 间隙 时 间的长短 ， 在道 次 间隔 时 间之 内将 发生 种类 型