加入CCO3,较早完成热分解后进人铁浴。这样，熔融还原才有可能使用较高灰分的煤 粉。 表2给出了铁浴气化过程在不直接加入CCO3和不进行二次燃烧时进行熔融还原，生 成每吨铁水所需要的煤耗和氧耗。 表2铁浴进行熔融还原所需的氧耗和煤耗 Table 2 Consumption of coal and oxygen for smelting reduction in iron bath 煤气化方法 CGS KHD MIP CIG 煤 3 P,P焦油 A· C 低发热值MJ/kg·煤 29,928.421.435,326.631.431.4 26.032.529,4 在铁浴中气化净热kJ/kg螺 4932394612948150412162605571247082204583 液志金属生成的热kJ/kg铁 4057303939244733313013001305 389734241184 煤耗上g·煤/t铁 86511532317628927278121632437935 氧耗Nm3/t,铁 3945783625373253661351061360514 P,P汽油沥背 A·账粉 从表2可见，低发热值较小的煤种其煤耗利和氧耗会迅速增加。因此，有必要进行二次燃 烧。有人认为随着二次燃烧奉的提高，热效率rh。:下降。模型巾只要在(3)式中的Q」前 乘”a。:即可表示这时铁水熔池的传热情况。以CGS法为例，取生成气体中CO/CO2=4!1, H2/H2O=1,热效率为0.8012)。在进行二次燃烧后2煤的氧耗由原578Nm3/t.Fc下降 到454Nm3/tFe,煤耗由1153kg煤/t-Fe下降到(642kg煤+160.3kg碳)/t~Fe;3煤的氧 耗由362Nm3/tFe下降到272Nm3/t-Fe,煤耗由2317kg煤/t-Fe下降到(777kg煤+205kg 碳)/tFε。上述kg.碳是指二次燃烧后煤气改质（经过某种装置用碳将CO2和H2O重新转 化为CO和H2)所需碳的量。图4给出上述两种情况铁浴中操作线的变化。 1.0 1.0 0.5 0.5 0.5 /1.50-H2 0 0.5 1.50+H2 C+H2 C+H2 22 -0.5 0.5 -1.0 .0 .5 -2.0 -2.0 3.0 :b4 图4铁浴进行二次燃烧及煤气改质时操作线的变化 a在2*煤的情况b在3·煤的情况 Fig.4 The Rist diagram of the post combustion in the iron bath and the gas composition adjustcd 217匆、 、 ‘ ， ，、 加人 ， 较早完成热分解后 进人铁 浴 。 这 样 ， 姑融还 原 才有可能使用 较 高 灰 分 的 煤 粉 。 表 给 出 了铁 浴气化过程在 不直 接加 入 和 不 进行 二次燃烧 时进行 熔融还 原 ， 生 成每吨铁 水所 需 要 的 煤耗和氧 耗 。 表 铁浴进 行 熔融 还原所 需 的氧耗和煤 耗 手 · 煤 气 化 方 法 煤 一 号 热 油 低 发 热 值 ’ 煤 在 铁浴 中气 化 净热 ， ’ 煤 被 态 金属 生 成 的热 ’ ’ 铁 煤 耗 ’ 煤 · 铁 氧 耗 · 铁 。 。 至 口 里 吕 。 」 一一一 一 ， 汽 油沥 青 焦 扮 肠、 从表 一 可见 ， 低 发热 值较小 的 煤 种其 煤 耗和氧 耗 公迅 速增加 。 因此 ， 有必 要进行 二次燃 烧 。 有人 认 为 随 着二次燃烧 率 的提 高 ， 热 效 率 。 。 。 ， 下 降 。 模型 中只 要 在 式 中 的 ’ 前 乘 、 。 ，即 可 表示 这 时铁 水熔池 的传热情况 。 以 法 为 例 ， 取生 成气体 中 丫 二 迁 ， ， 热 效 率为 。 〔 ‘ 之 〕 。 在 进行 二次 燃烧后 弓 煤 的氧 耗 由 原 “ · 。 下 降 到 · ， 煤 耗 由 煤 · 下 降到 煤 碳 · 煤 的氧 耗 由 “ · 下 降 到 “ ， 煤耗 由 煤 · 下 降 到 煤 碳 了 。 上述 碳 是指 二次燃烧后 煤气改 质 经 过某 种装置 用 碳 将 和 重 新 转 化为 和 所 需 碳 的量 。 图 给 出上 述两 种情况铁 浴 中操 作线 的变化 。 巨 。 ‘ 斗 一 州 油。 、 引到 一 一 图 铁 浴 进 行二 次 燃烧 及 煤气改 质时 操 作 线 的 变 化 在 ， 煤 的 情况 在 ， 煤的 情 况 爪 飞 ‘