。1288· 北京科技大学学报 第32卷 Gbe-3500热模拟试验机上模拟连续退火，重点 900 均热 分析了退火温度和过时效温度对超高强双相钢力学 800 缓冷 性能和显微组织的影响，为工业生产超高强双相钢 700 600 提供参考依据. E500 快冷 加热 1试验方法 过时效 300 200 试验用钢的化学成分如表1所示.在实验室采 100 终冷 用50k真空炉治炼，浇铸成锭，将铸锭锻造成 35mX100mm以100mm的锻坯，锻坯在1200℃保 100 200300400500600 时间s 温1h后，经6道次轧制成厚度规格为3.5mm的热 轧钢板，终轧温度为880℃，卷取温度为650℃.参 图1双相钢的连续退火工艺 Fg 1 Continuous annealing process ofDP steel 考实际生产中冷轧机的设备能力和试验室设备条 件，热轧板经酸洗后，经过7道次冷轧成1.0m的 冷轧板，冷轧压下率约为70%. 2结果与讨论 表1试验用钢的化学成分（质量分数） 2.1试验用钢的相变规律 Ta le1 Chemical composition of the tested steel 试验用钢的CCT曲线如图2所示.加热至 C Si Mn Alt P Nb Cr 950℃时，试样完全奥氏体化，在冷却速率为1~ 0160501.850.06≤0010≤0010≤0035加入 5℃。s'时，冷却过程中随着温度的降低，先共析铁 素体首先在原始奥氏体晶界析出，剩余奥氏体中的 从锻坯上切取中4mm以10mm的试样，利用热 碳含量不断增加，当剩余奥氏体中的碳含量达到共 膨张仪测定CCT曲线，试样以10℃·s'的速度加热 析转变点时发生珠光体转变，随着温度的降低，余下 到950℃，保温300s完全奥氏体化，分别以1、510 的奥氏体转变为贝氏体，故其室温组织为先共析铁 和15℃。s1等不同的冷却速率冷至室温，根据膨胀 素体、珠光体和贝氏体.随着冷却速率的增加，试样 量和温度的关系找出拐点，绘制CCT曲线.试样经 不发生铁素体和珠光体转变，在冷却速率为10~ 抛光后用4%的硝酸酒精侵蚀，观察不同冷却速率 25℃·s时，试样的室温组织为马氏体、贝氏体组 下试样的显微组织，分析不同冷却速率对试验用钢 织.在1~25℃。s发生贝氏体相变，贝氏体转变温 相变规律的影响. 度为540~375℃.当冷却速率大于5℃。s'时，贝 在实验室利用Gleeble3500热模拟试验机模 氏体转变温度升高，同时伴随着马氏体相变，马氏体 拟连续退火工艺进行退火，连续退火工艺如图1所 的转变温度随着冷却速率的增加而增加.当冷却速 示.利用热膨胀仪测得试验用钢的AF、A温度分 率大于20℃·s时，马氏体转变(M5的温度基本不 别为748℃、835℃，根据试验结果设定退火温度分 变，约为370℃.当冷却速率大于25℃。s时，试样 别为760.770.780800和830℃，保温时间为80，s 在连续冷却过程中只发生马氏体转变 以10℃·s缓慢冷却至700℃，以30℃·s'快冷至 2.2退火温度对双相钢组织与性能的影响 过时效温度300℃，然后空冷至室温，研究退火温度 根据Fe-C或Fe-Mn-C相图可以看出对给定 对双相钢组织性能的影响：取退火温度为800℃，保 1000 温时间为80s以10℃。s'缓慢冷却至700℃，以 800 30℃·s1分别快冷至240.280.300320和360℃进 600 行过时效分析，过时效时间300，s空冷至室温，分析 过时效温度对试验用钢组织性能的影响. 400 将退火后的钢板切割成标距为50m的标准拉 200 伸试样，在北京科技大学@MTG105型拉伸试验机上 进行拉伸试验测定试样的力学性能.同时，切取金 29 10 10 103 10 相试样，经过机械打磨后，利用21的高氯酸甘油 时间s 酒精的电解液进行电解抛光，经4%硝酸酒精腐蚀 图2试验拥钢的CCT曲线 后，利用扫描电镜(SM观察试样的显微组织. Fg 2 CCT curve of te tested steel北 京 科 技 大 学 学 报 第 32卷 Gleeble--3500热模拟试验机上模拟连续退火, 重点 分析了退火温度和过时效温度对超高强双相钢力学 性能和显微组织的影响, 为工业生产超高强双相钢 提供参考依据 . 1 试验方法 试验用钢的化学成分如表 1所示.在实验室采 用 50 kg真空炉冶炼, 浇铸成锭, 将铸锭锻造成 35 mm×100 mm×100 mm的锻坯, 锻坯在 1 200 ℃保 温 1 h后, 经 6道次轧制成厚度规格为 3.5 mm的热 轧钢板, 终轧温度为 880 ℃, 卷取温度为 650 ℃.参 考实际生产中冷轧机的设备能力和试验室设备条 件, 热轧板经酸洗后, 经过 7道次冷轧成 1.0 mm的 冷轧板, 冷轧压下率约为 70%. 表 1 试验用钢的化学成分 (质量分数 ) Table1 Chemicalcompositionofthetestedsteel % C Si Mn Alt P S Nb Cr 0.16 0.50 1.85 0.06 ≤0.010 ≤0.010 ≤0.035 加入 从锻坯上切取 4 mm×10 mm的试样, 利用热 膨胀仪测定 CCT曲线, 试样以 10 ℃·s -1的速度加热 到 950 ℃, 保温 300 s, 完全奥氏体化, 分别以 1、5、10 和 15 ℃·s -1等不同的冷却速率冷至室温, 根据膨胀 量和温度的关系找出拐点, 绘制 CCT曲线.试样经 抛光后用 4%的硝酸酒精侵蚀, 观察不同冷却速率 下试样的显微组织, 分析不同冷却速率对试验用钢 相变规律的影响. 在实验室利用 Gleeble--3500 热模拟试验机模 拟连续退火工艺进行退火, 连续退火工艺如图 1所 示.利用热膨胀仪测得试验用钢的 Ac1 、Ac3温度分 别为 748℃、835 ℃, 根据试验结果设定退火温度分 别为 760、770、780、800和 830 ℃, 保温时间为 80 s, 以 10 ℃·s -1缓慢冷却至 700 ℃, 以 30 ℃·s -1快冷至 过时效温度 300 ℃, 然后空冷至室温, 研究退火温度 对双相钢组织性能的影响;取退火温度为 800 ℃, 保 温时间为 80 s, 以 10 ℃·s -1缓慢冷却至 700 ℃, 以 30 ℃·s -1分别快冷至 240、280、300、320和 360 ℃进 行过时效分析, 过时效时间 300 s, 空冷至室温, 分析 过时效温度对试验用钢组织性能的影响 . 将退火后的钢板切割成标距为 50 mm的标准拉 伸试样, 在北京科技大学 CMT5105型拉伸试验机上 进行拉伸试验测定试样的力学性能.同时, 切取金 相试样, 经过机械打磨后, 利用 2∶1∶7的高氯酸甘油 酒精的电解液进行电解抛光, 经 4%硝酸酒精腐蚀 后, 利用扫描电镜 ( SEM)观察试样的显微组织 . 图 1 双相钢的连续退火工艺 Fig.1 ContinuousannealingprocessofDPsteel 2 结果与讨论 2.1 试验用钢的相变规律 试验用钢的 CCT曲线如图 2 所示.加热至 950℃时, 试样完全奥氏体化, 在冷却速率为 1 ～ 5 ℃·s -1时, 冷却过程中随着温度的降低, 先共析铁 素体首先在原始奥氏体晶界析出, 剩余奥氏体中的 碳含量不断增加, 当剩余奥氏体中的碳含量达到共 析转变点时发生珠光体转变, 随着温度的降低, 余下 的奥氏体转变为贝氏体, 故其室温组织为先共析铁 素体、珠光体和贝氏体 .随着冷却速率的增加, 试样 不发生铁素体和珠光体转变, 在冷却速率为 10 ～ 25 ℃·s -1时, 试样的室温组织为马氏体、贝氏体组 织 .在 1 ～ 25℃·s -1发生贝氏体相变, 贝氏体转变温 度为 540 ～ 375 ℃.当冷却速率大于 5 ℃·s -1时, 贝 氏体转变温度升高, 同时伴随着马氏体相变, 马氏体 的转变温度随着冷却速率的增加而增加.当冷却速 率大于 20℃·s -1时, 马氏体转变 ( Ms)的温度基本不 变, 约为 370 ℃.当冷却速率大于 25 ℃·s -1时, 试样 在连续冷却过程中只发生马氏体转变 . 图 2 试验用钢的 CCT曲线 Fig.2 CCTcurveofthetestedsteel 2.2 退火温度对双相钢组织与性能的影响 根据 Fe--C或 Fe--Mn--C相图可以看出, 对给定 · 1288·