塑料工 1997年 半径优化后,制品仍然能充满,压力有效利用系数提高 60.063.95 到Q6197,流道半径在传统设计值基础上有较大的减 业卡 40.o45.23 小,1、2段流道的总体积也由196cm3降到了7lcm 流道用料相应减少,模具锁模力也有所降低。 时间/s 25.0 75.0 100.0 R比 76.83 行 图3优化设计仪表壳推荐的注塑速度 0。1。2.。a0875 时间/s Fig 3 Recomm ended ram"speed vs stroke(Ptm al design 母 图5仪表壳的浇注系统压力分布对比 Fig 5 Pressure vs tme 传统设计,b-优化设计 20.0 10.0 时间/ R 5.0 图4仪表壳注射过程模拟熔体前沿位置变化 Fig 4 Melt-front advancem ent during m elt filling a-传统设计,b-优化设计 结论 时间/ 本文针对注塑模流道提出了不同于传统的设计方 法,在聚合物幂律模型基础上,通过分析建立了流道截 图6仪表壳的锁模力对比 面计算新方法。结合注塑CAE分析软件 C- MOLD Fig 6 Lock ng force vs Tme 传统设计,b-优化设计 201994-2009chinaAcademicJournalElectronicPublishingHouseAllrightsreservedhtp://www.cnki.net半径优化后, 制品仍然能充满, 压力有效利用系数提高 到 0. 6197, 流道半径在传统设计值基础上有较大的减 小, 1、2 段流道的总体积也由 19. 6cm 3 降到了 7. 1cm 3 , 流道用料相应减少, 模具锁模力也有所降低。 图 3 优化设计仪表壳推荐的注塑速度 F ig 3 Recomm ended ram 2speed vs stroke (Op tim al design) b 图 4 仪表壳注射过程模拟熔体前沿位置变化 F ig 4 M elt2front advancem ent during m elt filling a- 传统设计; b- 优化设计 3 结论 本文针对注塑模流道提出了不同于传统的设计方 法, 在聚合物幂律模型基础上, 通过分析建立了流道截 面计算新方法。结合注塑CA E 分析软件C- M OLD 图 5 仪表壳的浇注系统压力分布对比 F ig 5 P ressure vs tim e a- 传统设计; b- 优化设计 图 6 仪表壳的锁模力对比 F ig 6 Lock ing fo rce vs T im e a- 传统设计; b- 优化设计 ·74· 塑 料 工 业 1997 年