D:g0%u(mm)=-9.889+0.866D15o%w(mm) (4) 和 D199.g%M(mm)=6.472+0.365D1g%M(mm) (5) 3讨 论 根据表3所列3种钢各试样的合金元素和残余元素的平均含量，按式(1)和式(2)分别计 算了3种钢在两种热处理工艺下沿渗碳层深连续变化的谇透性值JD,%M,结果如图1中曲线 所示。从图中可以看出，3种钢在两种工艺条件下渗层淬透性的差别：在840℃工艺下，在渗 层较浅的高碳区，20 CrNiMo钢的渗层淬透性高于20 CrMn Ti钢的渗层淬透性，在930-→840℃ 工艺下，则是20 CrMnTi钢的渗层淬透性值高（尤其在较深的渗层处)。 按式(1)和式(2)作相应计算，将所得结果JDg%用式(3)转换成D1g%￥，此计算值 与实测值（由试验所得JDg0%转换成的D1g0%)的比较如图4所示。可以看出，二者在±10% 偏差内符合得相当好。 式(1)和式(2)的适用的成分(%)范围为： C0.35~1.24,Mn0.76~1.38,Si0.19~0.32,Cr0.07~1.22,Ni0.02~0.54, M00.003~0.24,A10.002~0.04,Ti0.01~0.09,V0.001~0.12,B0~0.0017。 90%Martensite Martensitr 8400 90T-540T 6 6 5 2 20CrNiMo 20CrNalo 20CrMnti 20CrMn1i ◆ahvB ●204168 2 4 5 6 0 2 45 6 Observed D.x25.4/mm Observed D.x25.4/mm 图4用本文所得回归方程计算本文所用试样的谇透性值与实测值比较 实线为理想情况，虚线为±10%偏差 (a)840℃，30min,端谇： (b)930℃，30min-→840℃，10min,端淬 Fig.4 Comparision of calculated case hardenability DI(90%M)and observed case hardenability Di(90%M);solid-line is ideal condition,the dot-line indicate ±10%deviation 进一步利用式(3)、式(4)和式(5)还可分别得出3种钢在两种工艺条件下JD5%w、 JD,o%M和JD,9.)%r沿渗碳层深连续变化的对应关系。 54J D o o % M ( m m ) = 3 。 2 9 5 + ( 一 6 2 i . 6 z ZC r + 1 8 3 6 5 。 6 2 9N i ) C “ + ( 3 3 9 . 90 6C r 一 2 2 0 8 0 . 6 6 5 N i + + i峨6 57 . 1 5 9 M o + 1 7 6 s . 9 0 9 A I + 2 93 6 7 . 2 4 2 B )C s + ( 一 1 3 0 . 5 1 7 + 7 9 。 6 8 6 M n + + 8 5 1 4 . 4 8 2 N i 一 83 7 0 . 1 6 0 M O 一 1 2 8 5 . 9 3 6 A I 一 8 9 . 93 4 T i ) c 4 一 1 5 5 4 2 . 27 9 M o 一 5 1 2 一 3 3 5 。 7 3 1C r 一 9 1 。 9 9C 一 C r 4 + 2 8 1 5 5 。 8 2 5 5 1 一 N i 4 + 23 9 8 . 2 M o 一 一 6 . 0 97 5 4 一 1 0 O B 一 A 1 4 + 5 5 8 。 5 1 2 C . C r 一 5 4 4 0 。 2 9 4C 一 N i 一 93 4 9 。 0 4 5C 一 M o + + 2 9 2 。 9 5 8 M n . C r + 8 0 6 2 4 1 2 . 4C r 一 N i . B + 3 3 13 。 7 8 2C 一 M n 一 S i . M o + 2 6 5 。 4 3 6 C · M n 一 C r 一 T i 一 2 6 57 23 。 8 5C 一 M n 一 C r 一 B 一 6 1 97 5 03 。 ZC 一 C r 一 N i 一 B + 1 。 4 7 4 5 3 - 。 1 0 . 5 1 一 M o 一 A I 一 B ( 1 ) ( b ) 9 3 0℃ s h渗碳 , 重新加 热至 9 3 0 0C , 3 0 m i n ~ 预冷 至 8 40 ℃ , 1 0 m i n , 端淬条 件下 : J D 。 。 % 从 ( m m ) = 7 . 7 7 6 + ( 2 2 9 . i g 1 C r + 7 2 o . 9 7 s N i + 5 6 。 了g g T i ) C Z + ( 3 3 5 . 5 9 C r 一 3 , 8 。 6 1 7 N i 一 2 2 2 8 4 。 8 4 9 B ) C 3 + ( 4 5 。 4 8 5 一 2 8 。 5 2 5 M n + 4 8 。 8 2 3 5 1 + 1 0 5 。 1 2 9 C r ) C 心 一 一 i 3i . 9 9 C r · M n 3 + 1 3 3 。 9 2 6 C r · M n 弓 一 1 7 9 9 。 3 5 7 V 一 5 1 2 一 2 2 8 1 。 6 1 9 C 一 5 1 4 一 一 2 2 2 。 2 1一N i · C r 3 + 2 3 3 3 41 7 0 C · B Z 一 2 8 0 4 。 5 9 7 C . S i 一 M o + 1 5 1 3 。 1 1 6 5 1 · C r . 一 M o 一 1 1 5 8 51 1 . 9 C 一 S i . C r 一 B 一 6 0i 9 0 6 . 1 8 C 一 M o 一 A I 一 V ( 2 ) ( 5) 3种渗层 淬透性组织判据 (刀 : 。 。 % 二 、 D l 。 。 。 % M和刀 : 。 。 % 矽 之 间的转换关 系 由显 微 组织 定量结果所得 J D , 。 % , 、 J D 。 。 . 。 % M和 J刀 : 。 % ` , 经式 ( 3) ` , ’ : D x ( i n ) = 0 . 0 5 0 + 8 。 8 2 3 ( J D ) 一 8 。 9 8 1 ( J D ) 2 + 7 . 7 1 0 ( J D ) “ 一 4 . 2 1 6 ( J D ) ` + 1 。 3 40 ( J D ) “ 一 0 。 2 2 5 ( J D ) “ + 0 。 0 1 5 ( J D ) 7 ( 3 ) 可 分别转换成刀 : , 。 叱 ` 与刀 : 。 。 % M 的 对应关系 ( 如图2 中散点所示 ) 以 及 D : 。 。 . , % ` 与刀 : 。 。 % , 的对应关 系 ( 如图 3 中散点所示 ) 。 经 分别回归 后 , 可得 如下方程 : D 工 T o , 0% Ma r t o n o i t e / 、 n 0 1 2 3 夺 5 6 D l 下0 , 。% t } a r t e n s 立t e / i n 2 多 4 5 6 1 2 0 甲州川艺欲仆`ó。su . 卜600 多4 一, 任 气 } ’ 毛 l 门 . _ 才 t 、 ! _ 0 2 6 C r 卜习i 日0 0 2 0 C r r闷N了土 一 { ’ 。 M n } 犷B } } 尸 洲 一 才 l , 一l ! ’ 一 一} t , 2 0 C r r刁工 M o J 2 0 C r M n T 工 . 2 0 M n V S -一 - { l { { 曰 户 l { 一 { l ’ . 三、 、 即胡200D 任三\沪州尸艺山二山óse uT \利叫脚山二ós ù乙e ē日à 0 夺 门1 2 次尔 . 尔。a1工 辞叭O10 ǐ,、 2 叨叨0D6 言 尸山T习四门。uJ `胡卜06 困 2 0 夺0 6 0 日0 1 0 0 1 2 0 1夺0 1 6 0 D : TD , D% Ma r t e n s i七e / 爪 m 0 2 0 夺0 6 0 8 0 10 D 1 2 O 下夺D 1 6门 刀工 T O 9 0% Ma r t e n 弓 i t 。 了m m 图 2 试脸 用 钢渗层 D: (。 o 写M )与 D i ( 5 0% M ) 的关 系 F i g . 2 R e l a t i o n s h i P b e t w e e n D x ( 9 0 % M ) a n d D x ( 5 0% M ) o f e x P e 了 i m e n t a l 5 t e e l s 图 3 试 验用 钢渗层 D i ( 9 9 . 9% M ) 与 D , ( , o% M ) 的 关系 F 19 。 3 R e ! a t i o n s h i P b e t w e e n D i ( , , . 9% M ) a n d D i ( 9 0 % M ) o f e x P e r i m e n : a l 5 t e e l s 每誉