·264· 工程科学学报，第39卷，第2期 10000a Fe 8000 Fe 6000 4000 2000 Fe 2345 8910 能量eV d 图6挤压温度为750℃时磨痕面扫描分析.(a)面扫描结果；(b)Fe含量：(c)Cr含量；(d)C含量：(e)Mn含量：()Si含量：(g)0 含量 Fig.6 Plane sean analysis of wom scars at the extrusion temperature of 750C:(a)result of plane scans;(b)Fe content;(e)Cr content;(d)C content;(e)Mn content;(f)Si content;(g)0 content 204m 20 um 20 um 图7不同挤压温度时试样表面显微组织.(a)550℃：(b)650℃：(c)750℃ Fig.7 Microstructures of sample surfaces at different extrusion temperatures:(a）550℃；(b)650℃；(c)750℃ 性能得到提高，Fe和Fe-Cr的衍射峰出现在较高的 3结论 高度.在550℃温挤压后的磨损表面存在两个较强 的Fe-Cr衍射峰，分别出现在衍射角为44.6和 (1)在550℃时温挤压试样晶粒细小，尺寸均匀， 64.9,如图9(a)所示.挤压温度为650℃和750℃时 变形抗力大.随着挤压温度升高，残余奥氏体减少，晶 衍射角为44.6的衍射峰先增高然后降低，如图9(b) 粒尺寸变大，变形抗力降低. 和(c)所示，Fe相衍射峰随着挤压温度的升高并没 (2)在550、650和750℃时温挤压试样的平均摩 有发生变化. 擦因数分别为0.7667、0.8587和0.8764，在650℃和工程科学学报,第 39 卷,第 2 期 图 6 挤压温度为 750 益时磨痕面扫描分析. (a) 面扫描结果; (b) Fe 含量; (c) Cr 含量; (d) C 含量; (e) Mn 含量; (f) Si 含量; (g) O 含量 Fig. 6 Plane scan analysis of worn scars at the extrusion temperature of 750 益 : (a) result of plane scans; (b) Fe content; (c) Cr content; (d) C content; (e) Mn content; (f) Si content; (g) O content 图 7 不同挤压温度时试样表面显微组织. (a) 550 益 ; (b) 650 益 ; (c) 750 益 Fig. 7 Microstructures of sample surfaces at different extrusion temperatures: (a) 550 益 ; (b) 650 益 ; (c) 750 益 性能得到提高,Fe 和 Fe鄄鄄 Cr 的衍射峰出现在较高的 高度. 在 550 益 温挤压后的磨损表面存在两个较强 的 Fe鄄鄄 Cr 衍 射 峰, 分 别 出 现 在 衍 射 角 为 44郾 6 和 64郾 9,如图 9( a)所示. 挤压温度为 650 益 和 750 益 时 衍射角为 44郾 6 的衍射峰先增高然后降低,如图 9( b) 和( c)所示,Fe 相衍射峰随着挤压温度的升高并没 有发生变化. 3 结论 (1) 在 550 益时温挤压试样晶粒细小,尺寸均匀, 变形抗力大. 随着挤压温度升高,残余奥氏体减少,晶 粒尺寸变大,变形抗力降低. (2) 在 550、650 和 750 益时温挤压试样的平均摩 擦因数分别为 0郾 7667、0郾 8587 和 0郾 8764,在650 益 和 ·264·