牟犇等：外加强环式H型钢梁-方钢管角柱节点抗震性能 ·1011· 因是，加载框架在西、南两个方向刚度的差异所引 件西、南方向梁刚度与承载能力基本相同. 起，需要进一步对各试件骨架曲线进行分析 图11(a)、(b)可以看出，双向中心对称加载 3.2骨架曲线及主要性能点 (No.1)作用下试件的承载力要低于单向加载(No. 试件的骨架曲线由各级加载峰值荷载点的连线 2),而双向轴对称加载作用下(No.4)的试件与单向 得到，各试件的骨架曲线形状相似.由图10(a)、 加载作用下(No.5)试件的刚度及承载力基本一致. (b)、(c)可以看出，双向加载作用下西向梁与南向 图12(a)、(b)可以看出，方钢管柱宽厚比对试件 梁的骨架曲线趋于一致，表明双向荷载作用下各试 承载力有一定影响，宽厚比越大，试件承载力就越小. 300 300 300 (a) (b) (⊙ 200 200 200 安100 100 -004 -0.02 0.020.04 -0.04 -0.02 0.020.04 -0.04 -0.02 0.020.04 0 梁变形角/rad 00 梁变形角lrad 梁变形角ad 200 一西向梁 -200 西向梁 -200 西向梁 。南向梁 。南向梁 ●南向梁 -300 -300 -3001 图10双向加载试件的骨架曲线.(a)No.1:(b)No.3:(c)No.4 Fig.10 Skeleton curves of double direction loading specimens:(a)No.1;(b)No.3;(c)No.4 300r (b) 200 200 100 100 -0.04 -0.02 0.020.04 -0.04 -0.02 0.02 0.04 梁变形角/rd 梁变形角rad -200 -量-No.1 200 量-No.3 -垂-No.2 ●-No.4 -▲-No5 -300 -300 图11加载方式对承载力的影响.(a)No.1与No.2骨架曲线：(b)No.3与No.5骨架曲线 Fig.11 Effect of loading mode on bearing capacity:(a)skeleton curves of No.I and No.2;(b)skeleton curves of No.3 and No.5 300r 300 (b) 200 200 100 -0.04 -0.02 0.02 0.04 -0.04 -0.02 0.02 0.04 梁变形角/ad 梁变形角ad -200 -No.I 200 -N0.3 +居 -300 -300 图12宽厚比对承载力的影响.(a)No.1与No.3骨架曲线：(b)No.2与No.5骨架曲线 Fig.12 Effect of width-to-thickness ratio on bearing capacity:(a)skeleton curves of No.I and No.3;(b)skeleton curves of No.2 and No.5 各试件的剪切刚度、屈服点、塑性点由骨架曲线 od)3-)确定（屈服点取1/3K切点，塑性点取1/6 来确定.试件的剪切刚度用K表示，采用的是荷载 K切点)，如图13所示.各试件的剪切刚度、屈服点 达到第一个层间位移角0.002rad时的割线刚度；屈 弯矩值、屈服弦转角、塑性点弯矩值、塑性弦转角及 服，点及塑性点采用斜率因子法(Slope factor meth- 峰值点弯矩值如表3所示.由表中可以看出随着宽牟 犇等: 外加强环式 H 型钢梁鄄鄄方钢管角柱节点抗震性能 因是,加载框架在西、南两个方向刚度的差异所引 起,需要进一步对各试件骨架曲线进行分析. 3郾 2 骨架曲线及主要性能点 试件的骨架曲线由各级加载峰值荷载点的连线 得到,各试件的骨架曲线形状相似. 由图 10 ( a)、 (b)、(c)可以看出,双向加载作用下西向梁与南向 梁的骨架曲线趋于一致,表明双向荷载作用下各试 件西、南方向梁刚度与承载能力基本相同. 图 11 ( a)、( b) 可以看出,双向中心对称加载 (No. 1)作用下试件的承载力要低于单向加载(No. 2),而双向轴对称加载作用下(No. 4)的试件与单向 加载作用下(No. 5)试件的刚度及承载力基本一致. 图12(a)、(b)可以看出,方钢管柱宽厚比对试件 承载力有一定影响,宽厚比越大,试件承载力就越小. 图 10 双向加载试件的骨架曲线. (a) No. 1; (b) No. 3; (c) No. 4 Fig. 10 Skeleton curves of double direction loading specimens: (a) No. 1; (b) No. 3; (c) No. 4 图 11 加载方式对承载力的影响. (a) No. 1 与 No. 2 骨架曲线; (b) No. 3 与 No. 5 骨架曲线 Fig. 11 Effect of loading mode on bearing capacity: (a) skeleton curves of No. 1 and No. 2; (b) skeleton curves of No. 3 and No. 5 图 12 宽厚比对承载力的影响. (a) No. 1 与 No. 3 骨架曲线; (b) No. 2 与 No. 5 骨架曲线 Fig. 12 Effect of width鄄to鄄thickness ratio on bearing capacity: (a) skeleton curves of No. 1 and No. 3; (b) skeleton curves of No. 2 and No. 5 各试件的剪切刚度、屈服点、塑性点由骨架曲线 来确定. 试件的剪切刚度用 Ke表示,采用的是荷载 达到第一个层间位移角 0郾 002 rad 时的割线刚度;屈 服点及塑性点采用斜率因子法( Slope factor meth鄄 od) [13鄄鄄14]确定(屈服点取 1 / 3 Ke切点,塑性点取 1 / 6 Ke切点),如图 13 所示. 各试件的剪切刚度、屈服点 弯矩值、屈服弦转角、塑性点弯矩值、塑性弦转角及 峰值点弯矩值如表 3 所示. 由表中可以看出随着宽 ·1011·