(1)通过把几何形状复杂的炉膛按照炉子的热工特性或者是按照几何尺寸的特殊 要求划分成若干个几何形状比较规则的炉段，在每个炉段之间的分界面称之为假想面， 并认为假想面具有可透过所有的投射辐射，并把它看作是该假想面的自身扩散辐射性质。 这样，两炉段各区域之间的彼此辐射传热的重担就由两炉段之间所引人的假想面来承担。 (2)在每一个炉段上存在有1一6个假想面。该炉段内的假想面与固体壁面及所 包含的气体介质形成了一个完整的封闭体系。在这个儿何形状较规则的封闭体系内，把 炉膛空间、固体壁面和假想面再划分成若干个气体区域与面积区域，用区城法求解该炉 段内的温度场与热流场分布。该炉段独立完成温度场和热流场的计算，从而避免了与其 它炉段各区域的辐射热交换所带来的大量繁杂计算和计算难度。 (8)这个空间假想面的计算程序是这样的：对每一个炉段内的所有区域建立热平 衡方程时，认为每个小的假想面区域都处于辐射平衡状态，通过解非线性区域能量方程 组，可得出假想面的温度分布。由于两个相邻炉段存在有一个相同假想面，但在不同的炉 段，假想面建立了相应不同的热平衡方程，各自算出了温度分布，这两个温度分布的差 别就代表了引入假想面所造成的误差。这个误差值可达10%左右。为此，本文引入了 辐射松驰量Q与辐射剩余量Qs来修正这个误差。 对于高温炉段，假想面区域的热平衡方程为： QL+Qs-Qz=0 (8) 对于低温炉段，有 QL+QR-.Qz=0 (4) 式中Q,为所有区域给假想面区城的辐射传热量，W,Qz是假想面区域的自身辐射， W。 计算结果表明，引入假想面的概念引起的误差不大于2%。 2火焰炉热交换模型的建立 建立炉段内任一区域的热平衡方程如下。 表面区S: Ns Ng (SS:)aT+(GS:)oTij-A:e;oT:+Qc-Qa+Qx=0 1 j=1 (5) 式中：Qc为烟气以对流方式传至表面区的热量，W,Q,为表面区获得的净热量，W, 若该区为耐火墙表面，可认为是散热损失，若该区是假想面区域，Qx是辐射松驰量或 辐射剩余量，W,Ns是表面区域划分的个数：N,是气体区域划分的个数。 气体区V: N Ns Σ（G:G:)oT,+Σ(S1G)oT1-4KV:oT: j=1 +Qm+Q-Qc+△H,i=0 (6) 68通过把几何形状复杂的炉膛按照 炉子 的热工 特性或者是 按照几何尺寸 的特殊 要 求划分成 若干个几 何形 状 比较规则 的炉 段 ， 在每 个炉 段之 间的分 界面称 之为假想面 ， 并认为假想 面具有可透过 所有的投射辐射 ， 并把它 看作是 该假想面的 自身扩散辐射性质 。 这 样 ， 两炉 段各区域之 间的彼此辐射传热的重 担就 由两炉 段之 间所 引人的假想面来承担 。 在每一 个炉 段上 存在有 个假想面 。 该炉 段内的假想 面与固体壁面及 所 包 含的气体介质形成 了一 个完整的封 闭体系 。 在这 个儿何形状较规则的封 闭体系 内 ， 把 炉膛空 间 、 固体壁面 和假想面再划分成若千个气体区域与面积 区域 ， 用 区域 法求解该炉 段 内的温度场与热流场分 布 。 该炉 段独立完成温度场 和热流 场的 计算 ， 从而避免 了与其 它 炉 段各区域的辐射热交换所带来的大量繁杂计算和计算难度 。 这个空 间假想面 的计算程 序是这 样的 对每一 个炉 段内的所有区域建立热平 衡方程时 ， 认 为每个小 的假想 面 区域都处于 辐射平衡状态 ， 通过 解非线性区域能量方程 组 ， 可得 出假想面 的温 度分 布 。 由于 两个相邻 炉 段存在有一 个相 同假想 面 ， 但在不 同的炉 段 ， 假想 面建立 了相应不 同的热平衡方程 ， 各 自算出了温度分 布 ， 这 两个温度分布的差 别就代表了引入假想 面 所造 成 的 误差 。 这个误差值可达 左 右 。 为此 ， 本文引入 了 辐射松驰量 与辐射剩余量 ， 来修正这 个误 差 。 对 于高温炉 段 ， 假想面区域的热平衡方程 为 一 对于低温炉段 ， 有 一 ‘ 为所有区域给假想面 区域的辐 射传热量 ， ， 是假想面 区域的 自身辐 射 ， 中 。 式 计 算结果表明 ， 引人假想面的概念引起的误 差 不大于 。 火焰炉热交换模型的建立 建 立炉 段内任一 区域的 热平衡方程 如下 。 表面 区 一 艺 ， ， 委 艺 ， ，一 ，。 要 一 式 中 为烟 气以对流 方式传至 表面 区的热量 ， ， 为表面区获得 的净热量 ， ， 若该 区为耐火墙表面 ， 可认 为是 散热损失 若该区是 假想面 区域 ， 是 辐射松 驰 量 或 辐射剩 余量 ， ，是 表面区域 划分 的 个 数， 是 气体区域划 分 的个数 。 气体区犷。 ， 艺 益 艺 一 之 一 厂、 、 一 △