增刊1 陈天明等：齿轮钢氧含量及夹杂物控制技术研究 ·169· 氩进行搅拌，LF精炼时间在45min左右.钢水RH 2.2.2氧含量控制分析 真空处理处理时间为15min,其中真空室内压力低 从图6可见，由于在出钢过程采用铝进行强脱 于300Pa的处理时间大于12min. 氧和渣洗，出钢后吹氩处理，将Al,控制在0.04%以 2.2试验结果 上，精炼前钢水的T[0]的质量分数已降低至12× 2.2.1精炼钢包渣组成 10-6~20×10-6.由图7可见，LF精炼结束时T[0] 8炉试验钢水LF精炼结束钢包渣组成情况见 随AL,增加而降低，将Al,控制在0.05%~0.06%， 表2，基本达到了热力学计算得到的控制范围 钢中T[0]在15×10-6左右. 表2LF精炼结束钢包渣组成 Table 2 Chemical compositions of the ladle slag after LF refining 化学成分（质量分数）/% Ca0 Mgo)/ CaO/Al2O; Ca0/Si0, Al203 CaF2 Ca0 Si02 MnO TFe Mgo SiO2 28.8 4.6 54.9 5.5 0.2 0.43 7.3 1.9 10.5 10.6 24.2~35.03.4~6.248.8~61.13.4-7.10.16~0.400.32-0.565.9-8.717.7~2.27.9-14.49.8w12.1 35 口【，F洁炼结求 25 。山特韩京 15 20 0 15 90 0.02 0.04 0.060.080.100,12 10 0 0 Alf经 图6F精炼前钢水AL,和T[O]的关系 10 15 20 CaO/SiO. Fig.6 Relation between the content of Al.and that of T[O]in mol- ten steel before LF refining 图8Ca0/SiO2对钢液T[0]的影响 Fig.8 Effect of Ca0/Si0,in slag on the content ofr [O]in molten 30 steel 5 20 降低，即采用较低A山，03含量的炉渣对降低钢水T 0 [0]含量有利.而当Ca01AL,03低于1.8~1.9，即 10 炉渣A山，0，超过25%后，T[0]含量随炉渣AL,03含 5 量增加而降低，即采用高A山，O3含量的炉渣对降低 钢水T[0]含量有利. 0.020.04 0.060.080.100.120.14 l呢 从图10可见，本试验LF精炼结束时钢包渣中 图7LF结束钢水AL,与T[O]的关系 (FeO+MnO)含量均很低，对钢水T[O]影响不大 35 Fig.7 Relation between the content of Al,and that of T[O]in mol- 。1.精拆后门01 口1H精炼后 ten steel after LF refining 30 ·沿中A,0 35 25 图8为LF和RH精炼结束时炉渣碱度与钢水 试样T[0]含量的关系.当炉渣Ca0/Si02在3.0~ 20 25 8.5范围时，LF和RH精炼结束时钢水T[O]含量 15 白 0 0 15 均随碱度增加而降低.但当碱度超过8.5后对钢水 10 0 T[0]含量的影响变得不再显著. 5 5 图9为LF和RH精炼结束时炉渣CaO/AL,O3 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 CaO/SiO, 和A山0含量与钢水T[0]的关系，可以看到，当炉 图9Ca0/A1203比和A203对T[0]的彩响 渣Ca0/AL,03大于1.8~1.9，即Al,03的质量分数 Fig.9 Effect of Ca0/Al,O ratio and the content of Al2O:in slag on 低于25%时，T[0]含量随炉渣AL,0,含量的减少而 the content of T[O]in molten steel增刊 1 陈天明等: 齿轮钢氧含量及夹杂物控制技术研究 氩进行搅拌，LF 精炼时间在 45 min 左右． 钢水 RH 真空处理处理时间为 15 min，其中真空室内压力低 于 300 Pa 的处理时间大于 12 min． 2. 2 试验结果 2. 2. 1 精炼钢包渣组成 8 炉试验钢水 LF 精炼结束钢包渣组成情况见 表 2，基本达到了热力学计算得到的控制范围． 2. 2. 2 氧含量控制分析 从图 6 可见，由于在出钢过程采用铝进行强脱 氧和渣洗，出钢后吹氩处理，将 Als控制在 0. 04% 以 上，精炼前钢水的 T［O］的质量分数已降低至 12 × 10 － 6 ～ 20 #10 － 6 ． 由图 7 可见，LF 精炼结束时 T［O］ 随 Als增加而降低，将 Als控制在 0. 05% ～ 0. 06% ， 钢中 T［O］在 15 × 10 － 6 左右． 表 2 LF 精炼结束钢包渣组成 Table 2 Chemical compositions of the ladle slag after LF refining 化学成分( 质量分数) /% Al2O3 CaF2 CaO SiO2 MnO TFe MgO CaO/Al2O3 CaO/SiO2 ( CaO + MgO) / SiO2 28. 8 4. 6 54. 9 5. 5 0. 2 0. 43 7. 3 1. 9 10. 5 10. 6 24. 2 ～ 35. 0 3. 4 ～ 6. 2 48. 8 ～ 61. 1 3. 4 ～ 7. 1 0. 16 ～ 0. 40 0. 32 ～ 0. 56 5. 9 ～ 8. 7 17. 7 ～ 2. 2 7. 9 ～ 14. 4 9. 8 ～ 12. 1 图 6 LF 精炼前钢水 Als和 T［O］的关系 Fig． 6 Relation between the content of Als and that of T［O］in mol￾ten steel before LF refining 图 7 LF 结束钢水 Als与 T［O］的关系 Fig． 7 Relation between the content of Als and that of T［O］in mol￾ten steel after LF refining 图 8 为 LF 和 RH 精炼结束时炉渣碱度与钢水 试样 T［O］含量的关系． 当炉渣 CaO/SiO2 在 3. 0 ～ 8. 5 范围时，LF 和 RH 精炼结束时钢水 T［O］含量 均随碱度增加而降低． 但当碱度超过 8. 5 后对钢水 T［O］含量的影响变得不再显著． 图 9 为 LF 和 RH 精炼结束时炉渣 CaO/Al2O3 和 Al2O3 含量与钢水 T［O］的关系，可以看到，当炉 渣 CaO/Al2O3 大于 1. 8 ～ 1. 9，即 Al2O3 的质量分数 低于 25% 时，T［O］含量随炉渣 Al2O3 含量的减少而 图 8 CaO/SiO2 对钢液 T［O］的影响 Fig． 8 Effect of CaO/SiO2 in slag on the content ofT［O］ in molten steel 降低，即采用较低 Al2O3 含量的炉渣对降低钢水 T ［O］含量有利． 而当 CaO/Al2O3 低于 1. 8 ～ 1. 9，即 炉渣 Al2O3 超过 25% 后，T［O］含量随炉渣 Al2O3 含 量增加而降低，即采用高 Al2O3 含量的炉渣对降低 钢水 T［O］含量有利． 图 9 CaO/Al2O3 比和 Al2O3 对 T［O］的影响 Fig． 9 Effect of CaO/Al2O3 ratio and the content of Al2O3 in slag on the content of T［O］in molten steel 从图 10 可见，本试验 LF 精炼结束时钢包渣中 ( FeO + MnO) 含量均很低，对钢水 T［O］影响不大． ·169·