·158· 北京科技大学学报 1997年第2期 变比较，在相同的初始应力下12C1MoV钢恒应力蠕变的断裂寿命要远大于恒载荷蠕变断裂 寿命，如：初始应力为240MPa时，恒载荷下断裂寿命约为100h,而恒应力蠕变下则达到近 350h,为恒载荷蠕变断裂寿命的3~4倍.从蠕变曲线上可发现，恒应力蠕变的第2阶段相对 较长，第3阶段相对较短，二者的蠕变曲线的形状有很大区别. 图1(b)为用0一Project Concept处理540℃恒应力下12Cr1MoV钢蠕变数据得到的结 果，lg8,值和蠕变应力是满足式(2)的直线关系的，说明9一Project Concept外推法对恒应力 蠕变可以应用， ● 0.30 0 540℃ 10 1 290 MPa 2 260 MPa 0.20- 3 240 MPa 9 4 220 MPa 102 0.10 10 0.00 540℃ 0 200 400 600 8001000 10 200220240260 280300 t/h a/MPa 图112Cr1MoV钢恒应力下的蠕变曲线(a);0,和蠕变应力的关系(b) 212Cr1MoV钢的恒载荷蠕变与0法外推 把各个应力和温度下的12Cr1MoV钢的恒载荷蠕变曲线数据用式(1)进行非线性回归得 到的各自条件下的日值，发现0值和应力温度的关系并不满足式(2)而是显得有些杂乱无章， 这是由于应用0一Project Concept的条件之一是要求蠕变数据为恒应力蠕变实验，而恒载荷 的蠕变曲线不见得适用. 为了处理恒载荷下的蠕变数据，这里把0一Project Concept的形式进行一些修正.由于 这种材料在较小的应力下蠕变第1阶段并不明显， 0.3 150 MPa 而蠕变第2阶段较长，因此，采用下式描述蠕变应 : 180 MPa 200 MPa 变随时间变化的进程： 0.2 ￡=E,-eo=A1+Bear-I) (3) 其中，e,为总应变，e。为初始应变，A,B和α为和温 度及应力有关的系数.用式(3)处理各个应力和温 0.1 度下的耐热钢I2 CrlMoV的恒载荷蠕变曲线，并把 0.0-p 各个条件下得到的参数A,B,α按式(2)回归得到的 0 20004000 6000 材料常数a,b,c,d值列在表1.图2为按表1数据 h 计算得到的各种温度和应力下的蠕变曲线.可见，图212C1Mov钢，变曲线实测值与回归值比较· 1 5 8 · 北 京 科 技 大 学 学 报 1 9 9 7年 第 2期 变 比较 , 在 相 同的 初始 应力 下 12 C r l M o V 钢恒 应力 蠕变 的 断裂 寿命要 远大 于 恒 载荷蠕 变断裂 寿 命 , 如 : 初 始 应 力 为 2 40 M aP 时 , 恒 载 荷 下 断裂 寿命 约 为 1o h , 而 恒 应力 蠕 变 下则 达 到近 3 5 0 h , 为 恒 载荷 蠕变 断裂 寿命 的 3 一 4 倍 . 从 蠕变 曲线 上 可发现 , 恒 应力蠕 变的第 2 阶段 相对 较 长 , 第 3 阶段 相 对较 短 , 二 者 的蠕 变 曲线 的形状 有很 大 区 别 . 图 l (b )为 用 日一 p r oj e e t C o n e e p t 处理 54 0 oC 恒 应 力 下 1ZC r l M o V 钢蠕 变 数 据得 到 的结 果 , 190 1值和 蠕 变 应力 是 满 足 式 ( 2) 的直 线 关 系的 , 说明 口一 rP oj ce t C on ce tP 外 推法 对恒应 力 蠕 变 可 以 应用 . 54 0 ℃ 1 2 9 0 M P a 2 2 6 0 M P a 3 2 4 0 M P a 4 2 2 0 N P[ a 1 0 1 10 2 乙 一 , , / ·. 1 6 , 6 - O, l :山. . . !曰曰日博比陌 0 0 . 0 0 4 0 0 6 0 0 8 0 0 1 0 0 0 t / h 卜 5 4 0℃ ! 1’0 l : · ~ 一 , l 2 0 0 2 2 0 2 4 0 2 6 0 2 8 0 3 0 0 U / 入任a 图1 12 c r 1M o v 钢恒应力下的蠕变 曲线(a) ; 0 和蛾变应力的关系 (b) 2 1 2 C r1 M O V 钢 的恒载荷蠕变 与 e 法外推 把 各 个应 力 和温度 下 的 12 C rl M 0 v 钢 的恒载 荷蠕 变 曲线 数 据用式 (l ) 进 行非线 性 回归得 到 的各 自条件 下 的 0 , 值 , 发现 0 ; 值和应 力温 度 的关 系并 不满 足 式 ( 2 ) 而是 显得有 些 杂乱无 章 · 这是 由于 应 用 0一 P ojr ce t C on ce tP 的条件 之一 是要 求 蠕变 数 据为恒 应 力蠕 变实 验 , 而恒载 荷 的蠕 变 曲线不 见 得适 用 . 为 了处理 恒 载 荷 下 的蠕 变 数 据 , 这 里把 0一 rP oj ce t C on ce tP 的形 式进 行 一些 修 正 . 由于 l 自T l J, 二.e `. ..- 下 比川日旧肘 乙, .0 沃 这 种 材 料 在较 小 的 应 力下 蠕 变第 1 阶段 并 不 明显 , 而 蠕 变第 2 阶 段 较 长 , 因 此 , 采 用 下 式 描 述 蠕 变 应 变 随 时 间变化 的 进程 : ￡ = ￡, 一 ￡。 = A t + (B e a ` 一 l ) ( 3 ) 其 中 , ￡ t 为总 应 变 , ￡。 为 初 始 应 变 , A , B 和 a 为 和 温 度 及 应 力 有 关 的 系数 . 用 式 (3 )处理 各 个 应 力 和 温 度下 的耐 热 钢 12 C r l M o V 的恒 载荷 蠕 变 曲线 , 并 把 各个 条 件下 得到 的 参数 A , B , a 按 式 ( 2) 回 归得到 的 材料 常数 。 ; , b ; , ’i, 试值列 在表 1 · 图 2 为按 表 1数 据 计算 得 到 的各 种 温 度 和应 力 下 的蠕 变 曲 线 . 可 见 , 2 0 0 0 I/ h 图2 12 C r 1M o V钢蟋变 曲线实测值与回归值比较