·56· 北京科技大学学报 圆锥形表面，计算表明：在φ=55°时，在工作段可行半锥角范围内，轧辊工作段不会发 生干涉；在p=60°时，KN段的干涉略有发生，但对于1#辊来说，工作段辊面干涉量不 超过0.1ro· 4结论 (I)随着F。的增大，干涉起始点向轧辊端头靠拢.当F。大于F0时，整个精整段 全部发生干涉.F。是轧辊调整的极限值.在p=60°时，F.=2.27;在0=55°时， F0_=2.69 (2)F。=0,即轧辊调整角为0°时，(yk,/ro)=(y,/ro人(Rk,/ro)=(Rk,/r),且数值与文 献[)给出的零偏角轧辊相碰条件是一致的，这时R,/「。值是表2中的最小值，以这个数值来 进行轧辊设计是保守的，正确的设计方法应按表2给出不同F。=A/r,时的R,/ro值作为轧 辊精整段与工作段结合处的轧辊直径，从而可使轧辊的潜力得到充分的发挥， (3)p=60°，F。<1.9p=559,F。<2.7时轧辊头部不发生干涉，p=60°F。<1.9: p=55,F。<2.69时轧辊的干涉起始点坐标可由表2查取，从干涉起始点到轧辊头部之间不 发生干涉，如果在p=60°时采用截头精整段，F。的上限值可提高到227. (④)按本文提供的三辊行星轧机轧辊不干涉条件设计的轧辊可比一般不干涉准则下设计 的轧辊直径增大15~20%，从而可改善轧制工艺条件，这对于PSW轧机本身的设计也有重 要意义， 参考文献 1李应强，上海金属，1984,4(2：34 2秦念祖，林学福，马香峰.北京钢铁学院学报，1981,4(1)片23 的的前的的的的响的的的的的岭的的的的的的的的的的的的的的的的的的的的的的的的的的的的 (上接50页) 3结论 1)工作辊凸度、弯辊力的变化以及工作辊的横移均能有效改变辊缝凸度. 2)工作辊弯辊力和工作辊横移同时作用具有更强的控制辊缝凸度的能力， 参考文献 】Masanori Kitahama等.工作辊串动轧机的热带钢断面控制.国外钢铁，1988，l0 2邹家样等著.轧钢机现代设计理论，北京：冶金工业出版社，1991 3刘力.HCW轧机板形控制机理的研究：[硕士论文1北京科技大学，1993 4王国栋.板形控制和板形理论，北京：冶金工业出版社，1986 5朱红斌等，四辊轧机工作辊横移对板形的影响.钢铁，1989,8· 北 京 科 技 大 学 学 报 圆锥 形 表 面 计算表 明 在 甲 时 ， 在 工 作 段 可 行 半 锥 角 范 围 内 ， 轧 辊 工 作 段 不 会 发 生 干涉 在 中 “ 时 ， 段 的干 涉 略有 发 生 ， 但 对于 辊 来 说 ， 工 作 段 辊 面 干涉 量 不 超 过 。 结论 随着 。 的增 大 ， 干涉起 始 点 向轧 辊 端 头 靠 拢 当 。 大 于 时 ， 整 个精整 段 全 部 发 生 干 涉 · 是 轧 辊 调 整 的 极 限 值 · 在 中 一 时 ， 一 在 中 二 。 时 ， · 。 ， 即轧 辊 调 整 角 为 。 时 ， 。 。 、 。 。 ‘ 。 ， 且数值与文 献 给 出的零偏 角轧辊 相 碰条件 是 一致 的 ， 这 时 。 值是表 中的最小值 ， 以这个数值来 进行 轧辊设计是 保守 的 ， 正 确 的设计方 法应 按表 给 出不 同 。 。 。 时 的 ， 。 值作 为轧 辊精整段 与工作段结 合处的轧辊直 径 ， 从 而 可使 轧辊 的潜力得 到充分 的发挥 中 ， 。 ， 。 时 轧 辊 头 部 不 发 生 干 涉 切 ， 。 沪 二 ， 。 时轧 辊 的干涉起 始 点坐 标可 由表 查取 ， 从干 涉起 始点 到 轧 辊 头 部 之 间 不 发 生干 涉 如果 在 中 二 时采 用 截头精整 段 ， 。 的上 限值 可提 高到 按本文提供 的三 辊行 星 轧机 轧 辊不 干涉条件设计 的轧辊 可 比一般不 干 涉 准 则 下 设 计 的轧辊直径 增大 巧 一 ， 从而 可 改 善轧制 工 艺条件 ， 这 对于 轧 机 本 身 的设计也有重 要 意 义 参 考 文 献 李 应强 上 海金 属 ， ， 秦念祖 ， 林学福 ， 马香峰 北 京 钢铁学 院学报 ， ， 上 接 页 结论 工 作辊 凸度 、 弯辊力 的变化 以 及 工 作辊 的横移 均能有 效改 变辊缝 凸 度 工 作 辊弯辊力 和 工 作 辊 横移 同时作 用具有 更 强 的控 制 辊缝 凸度 的能力 参 考 文 献 比 等 工 作 辊 串动轧机 的热带钢断面控制 国外钢铁 ， 邹 家祥 等著 轧钢机现代设计理 论 北 京 冶金工 业 出版社 ， 刘力 〔 轧机板形 控制机理 的研究 〔硕士 论 文 北京科技大学 ， 王 国栋 板 形 控 制 和 板形 理论 北 京 冶 金 工 业 出 版社 ， 朱 红斌等 四 辊 轧机工 作辊 横移 对板形 的影 响 钢铁 ， ， 卯