《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)在式(3-2-3)的基础上，推导出了另一种形式的单 向压缩分层总和法的地基最终变形量计算公式。它与原单向压缩分层总和法的区别是：给出了沉降 计算经验修正系数的参考值，以及确定压缩层计算深度：的方法。具体计算可参考《建筑地基基础 设计规范》(GB50007-2011)。 2.32基于e-lp曲线计算地基的最终变形量 使用e-即曲线计算地基变形的优点是可以考虑地基土体的固结状态。实验室得到的-lg即曲线 经修正后可得到的现场压缩曲线，在利用式(3-2-1)和式(3-2-4)时，现场压缩曲线上与土层初始 有效应力pP对应的为e,与最终有效应力Pm对应的为（图32-1）。因而公式(3-21)应改写为 S--九 (3-2-5) 1+eo 只要在现场压缩曲线上确定出孔隙比的变化值(e一x)便可算得最终变形量。 (1)对正常固结士 由图3-2l,P,=O。=P。,P2,=O。+0m(0n为附加应力，O。为自重应力，P。为先期固 结压力)。根据压缩指数的定义式，知 ew-e's=Co(lBPa-Igpu)-CalgPu-ColgCu+C (3-2-6) Pu (2)对超固结土 1)当o>(P-0)时，由图3-2-2，孔隙比的变化由两部分组成： Eu-e'-C.lg Pe+Ca lg toa (3-2-7) O Pe 2)当o<(P.-0.)时 tu-e's=C.lg g +oa (3-2-8) g (3)对欠固结士 由图3-23得 eou-e's=Ca lg Gg+Cu (3-2-9 Pa 利用D坐标上的现场压缩曲线，采用单向压缩分层总和法计算地基最终变形时，也要先把压 缩层厚度范围内的地基分层，对每一分层应确定其0、C(C认G、k、,然后根据其固结状态选择 式(3-2-6)~式(3-29)中之适用者计算(eo-2),代入式(3-2-5)得到该分层的压缩量，将各 分层的压缩量叠加起来，由式(3-24)便得到总的地基最终变形量。 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）在式（3-2-3）的基础上，推导出了另一种形式的单 向压缩分层总和法的地基最终变形量计算公式。它与原单向压缩分层总和法的区别是：给出了沉降 计算经验修正系数的参考值，以及确定压缩层计算深度 zn 的方法。具体计算可参考《建筑地基基础 设计规范》（GB50007-2011）。 2.3.2 基于 e-lgp 曲线计算地基的最终变形量 使用 e-lgp 曲线计算地基变形的优点是可以考虑地基土体的固结状态。实验室得到的 e-lgp 曲线 经修正后可得到的现场压缩曲线，在利用式（3-2-1）和式（3-2-4）时，现场压缩曲线上与土层初始 有效应力 p1i对应的为 e0i，与最终有效应力 p2i 对应的为 e ’ 2i（图 3-2-1）。因而公式（3-2-1）应改写为 i i i i i h e e e S 0 ' 0 2 1   (3-2-5) 只要在现场压缩曲线上确定出孔隙比的变化值 ( ' ) 0i 2i e  e 便可算得最终变形量。 （1）对正常固结土 由图 3-2-1， 1 c c i i i p p    ， 2 c z i i i p     （  zi 为附加应力， ci 为自重应力， ci p 为先期固 结压力）。根据压缩指数的定义式，知 2 c z 0 2 c 2 1 c c 1 c ' (lg lg ) lg lg i i i i i i i i i i i i p e e C p p C C p          (3-2-6) （2）对超固结土 1）当 z c c ( ) i i i     p 时，由图 3-2-2，孔隙比的变化由两部分组成： c c z 0 2 s c c c ' lg lg i i i i i i i i i p e e C C p        (3-2-7) 2）当 z c c ( ) i i i     p 时 c z 0 2 s c ' lg i i i i i i e e C       (3-2-8) （3）对欠固结土 由图 3-2-3 得 c z 0 2 c c ' lg i i i i i i e e C p     (3-2-9) 利用 e-lgp 坐标上的现场压缩曲线，采用单向压缩分层总和法计算地基最终变形时，也要先把压 缩层厚度范围内的地基分层，对每一分层应确定其 e0、Cc(Cs)、σc、pc、σz，然后根据其固结状态选择 式（3-2-6）～式（3-2-9）中之适用者计算 ( ' ) 0i 2i e  e ，代入式（3-2-5）得到该分层的压缩量，将各 分层的压缩量叠加起来，由式（3-2-4）便得到总的地基最终变形量