2改善白口铸铁的铸态组织 2.1热加工与遥加工 将8种成分的白口铸铁锭加热至1100°C,保温2h后，进行锻造变形，变形量达45~55%， 锻后空冷至室温。随后按下列工艺进行热温加工。先将锻件重新加热到1100°C并保温2h, 再进行多道次的轧制变形，每道压下量1~2mm,当温度降至A,(727°C)时热轧停止。第2 步进行等温轧制，轧制温度680°C,每轧一道，回炉加热5min,每道压下1.0~1.5mm, 一直轧至轧机的最小可轧厚度(1.5mm)。经上述热锻、热轧及温轧加工后的组织以及原始 铸态组织见图2。 0 图23.0%C铸峡变形过程中的组织，a-锦态，b-搬后，℃-热轧后，d-温轧后 Fig,2 Microstructure of 3.0%C white case irons 等温轧制后的佛铁组织（图2d)为弥散的渗碳体分布在铁素体基体上，同铸态组织(2a) 相比有明显的不同。 造成粗大渗碳体发生细化及再分布的原因是： (1)高温下的锻造及热轧过程，使铸铁中的奥氏体产生变形，奥氏体中位错等畸变能增 加并有奥氏体再结晶发生，这样二次遂碳体便在高位错密度处，在再结晶奥氏体晶界以及原 奥氏体晶界处先共晶渗碳体上析出（图2b、2©），所以析出地点较为分散， (2)在奥氏体变形的同时，先共晶渗碳体块也发生了一定的形变，渗碳体中位错密度高 的地方，尤其是尖点处的碳原子有高的扩散能力【3】，碳原子通过周围的奥氏体向扩散能力 低的碳原子处析出，这样，大块的渗碳体便溶穿为若干个小块【]， (3)等温轧制使得珠光体中的片层渗碳体发生熔穿，形成渗碳体与铁素体的球化组织， 同时先共晶渗碳体也得到了进一步的细化。 但局部区域仍存在未完全细化的先共晶渗碳体（图2d)。 332改警白口 铸铁的铸态组织 热加 工 与温加 工 将 种成分的 白 口铸铁锭加热 至 ， 保温 后，进行镶造变形 ， 变形量达 一 ， 镶后空冷至 室温 。 随后按下列 工艺进行热温加工 。 先将锻件重新加热到 “ 并保 温 ， 再进行多道次的轧制 变形 ， 每道压下量 一 ， 当温度降至 时热轧停止 。 第 步进行等温轧制 ， 轧制温度 “ ， 每 轧 一道 ， 回炉加热 ， 每道压下 。 ， 一直轧至轧机 的最小可 轧厚度 。 经上 述热 锻 热轧及温轧加工后的组织 以及原始 铸态组织 见图 。 图 含 。 纬 铸铁变 形过程 中的 组织 ， 卜铸态 ， 一 锻 后 ， 一 热轧后 ， 一 沮轧后 。 名 ， 。 等温轧制后的铸铁组织 图 为弥散的渗碳 体分布在铁素体基体上 ， 同铸态组织 相比有明显 的不同 。 造 成粗大渗碳体发生细化及再分布的原因是 高温下 的锻造及热 轧过程 ， 使铸铁 中的奥氏体产生变形 ， 奥氏体 中位 错 等畸变能增 加并有奥氏体再 结晶发生 ， 这样二次渗碳 体便在高位错密度处 ， 在再 结晶奥氏体晶界以及原 奥氏体晶界处 先共晶渗碳体上析 出 图 。 ， 所 以析 出地点较为分散 在 奥氏体变形的同时 ， 先共晶渗碳体块也发生 了一定的形变 ， 渗碳 体中位错密度高 的地方 ， 一 尤其是尖点处 的碳 原子有高的扩散能力 “ ， 碳 原 子通过 周 围的奥氏体向扩散能 力 低的碳 原子处析 出 ， 这样 ， 大块的渗碳体便溶穿为若干个小块 ‘ 场 等温轧制使得珠光体 中的片层渗碳体发生熔穿 ， 形成渗碳体与铁素体的球 化组织 ， 同时先共晶渗碳体也得到了进一步的细化 。 但局部区城仍存在未完全细化的先共晶渗碳 体 图