第十章蒸汽动力装置循环 但由于回热，吸热量减少，平均吸热温度升高，放热温度不变，故，提高。 10-11某蒸汽循环进入汽轮机的蒸汽温度400℃、压力3MPa,绝热膨胀到0.8MPa后，抽 出部分蒸汽进入回热器，其余蒸汽在再热器中加热到400℃后 400C 进入低压汽轮机继续膨胀到10kPa排向冷凝器（图10-6），忽 略水泵功，求循环热效率。 提示和答案：本题循环与单纯回热循环差异在于抽出部 分蒸汽后的蒸汽进行了再热，循环加热量及净功的计算与单纯 的再热循环和抽汽回热循环均稍有不同。 图10-6 飞=5-三=0923，么=h+xh-h)=23995g,a=么-4=0.1962.汽轮机输 s"-s' ho-hs 出功"，=h-h+(-dh-h)=(2），从锅炉吸热 41=h-h,+(1-x)h-h)=2812.6kJ/kg,放热量42=(1-a)h,-h)=1774.6kJ/g, n=1-4=0.369. q 10-12某压水堆二回路循环采用一次抽汽加热给水，循环抽象简化为图10-7所示，若新 蒸汽的p=6.69MPa、t=282.2C,抽气压力P。=0.782MPa,凝 汽器维持0.009MPa,忽略水泵功，试求：(1)抽汽量a:(2)循环 热率：(3)耗汽率d:(4)与朗肯循环的热效率7，、耗汽率d比较， 32 并说明耗汽率为什么反而增大？ 提示和答案：压水堆二回路循环新蒸汽通常为饱和蒸汽，循环 图10-7 热力学分析与新蒸汽为过热蒸汽循环相同。查水和水蒸气热力性质表，h=2772.5kJkg, S=5.830k/kg·K):假定膨胀过程为等熵过程，由3。=S,及抽汽压力查得饱和参数并计 算得x2=0.6，h=1808.7kg。由热平衡方程式a(h-%)=(1-a6-), 么-g-0248.9=4-龙=20555kg,9=0-aX4-)=12373e, Q= h-片 n=1-丝=39.8%，d=1=122×10*kg:相应朗肯循环W=36.9%、 q W 94第十章 蒸汽动力装置循环 94 图 10-6 图 10-7 但由于回热，吸热量减少，平均吸热温度升高，放热温度不变，故  t 提高。 10-11 某蒸汽循环进入汽轮机的蒸汽温度 400℃、压力 3MPa，绝热膨胀到 0.8MPa 后，抽 出部分蒸汽进入回热器，其余蒸汽在再热器中加热到 400℃后 进入低压汽轮机继续膨胀到 10kPa 排向冷凝器（图 10-6），忽 略水泵功，求循环热效率。 提示和答案：本题循环与单纯回热循环差异在于抽出部 分蒸汽后的蒸汽进行了再热，循环加热量及净功的计算与单纯 的 再 热 循 环 和 抽 汽 回 热 循 环 均 稍 有 不 同 。 2 2 ' 0.923 " ' s s x s s     ， 2 2 h h x h h     ' ( " ') 2 399.5 kJ/kg ， 4 3 3 0.196 2 a h h h h      。汽轮机输 出 功 T 1 2 (1 )( ) 1 037.9 kJ/kg w h h h h       a b  ， 从 锅 炉 吸 热 1 1 4 (1 )( ) 2 812.6 kJ/kg b a q h h h h        ，放热量 2 2 3 q h h     (1 )( ) 1 774.6 kJ/kg  ， 2 t 1 1 0.369 q q     。 10-12 某压水堆二回路循环采用一次抽汽加热给水，循环抽象简化为图 10-7 所示，若新 蒸汽的 p  6.69MPa 、t  282.2 C ，抽气压力 1 0 p  0.782MPa ，凝 汽器维持 0.009MPa，忽略水泵功，试求：（1）抽汽量  ；（2）循环 热率；（3）耗汽率 d ；（4）与朗肯循环的热效率  t 、耗汽率 d 比较， 并说明耗汽率为什么反而增大？ 提示和答案：压水堆二回路循环新蒸汽通常为饱和蒸汽，循环 热力学分析与新蒸汽为过热蒸汽循环相同。查水和水蒸气热力性质表， 1 h  2 772.5 kJ/kg ， 1 s   5.830 kJ/(kg K) ；假定膨胀过程为等熵过程，由 1 0 1 s s  ，及抽汽压力查得饱和参数并计 算 得 2 x  0.68， 2 h 1 808.7 kJ/kg 。 由 热 平 衡 方 程 式 1 1 1 2 0 0 0   ( ) (1 )( ) h h h h        ， 1 1 0 2 0 2 0.248 h h h h         。 1 1 1 0 q h h     2 055.5 kJ/kg ， 2 2 2 q h h     (1 )( ) 1 237.3 kJ/kg   ， 2 t 1 1 39.8 % q q     ， 6 net 1 d 1.22 10 kg/J w     ； 相 应 朗 肯 循 环 t    36.9 %