而圆柱体表面上任一点的压力p,可由伯努利方程得出 卫+-+ y 2g y 2g 式中： P。一一无限远处流体的压力： 4。一一无限远处流体的流速。 工程上习惯用无量纲的压力系数来表示流体作用在物体上任一点的压力，由以上公式 可得到绕圆柱体流动的理论压力系数： c,=P--=1-4sin29 1 Pu 由于实际流体具有粘性，当达到某一雷诺数后，在圆柱体后面便产生涡流形成尾流区 从而破坏了前后压力分布的对称，形成了压差阻力。实际的压力系数可按上式由实测得到， 其中p为来流动压，可按下式求得： 2p2=(B-p)=9.81h-h) 式中： h一一来流总压P。的值： h一一来流静压p,的值； 9.81一一由(mmH0)换算成(N/m)的值。 圆柱体表面任一点压力与来流压力之差： p-Po=9.81(h-h) (N/m2) 式中： h一一圆柱体表面任一点处压力p的值，mmH0。这样压力系数： c,-P-p=981h-h)-h-h 2 9.81(h-h)h-h 因为流动是低速的，所以可认为流体是不可压缩的，即流体的密度为常数，实验是 在风洞内做的，流动是均匀定常的。实验条件下的雷诺数为： R=“d 77 而圆柱体表面上任一点的压力 p ，可由伯努利方程得出 2 2 0 2 2 p u p u   g g      式中： p——无限远处流体的压力； u ——无限远处流体的流速。 工程上习惯用无量纲的压力系数来表示流体作用在物体上任一点的压力，由以上公式 可得到绕圆柱体流动的理论压力系数： 2 2 1 4sin 1 2 p p p c u         由于实际流体具有粘性，当达到某一雷诺数后，在圆柱体后面便产生涡流形成尾流区 从而破坏了前后压力分布的对称，形成了压差阻力。实际的压力系数可按上式由实测得到， 其中 1 2 2 u 为来流动压，可按下式求得： 2 0 0 1 ( ) 9.81( ) 2 u p p h h        式中： 0 h ——来流总压 0 p 的值； h——来流静压 p 的值； 9.81——由（mmH2O）换算成（N/m2）的值。 圆柱体表面任一点压力与来流压力之差： 0 p p h h 9.81( )     （N/m2） 式中： h——圆柱体表面任一点处压力 p 的值，mmH2O。这样压力系数： 2 0 0 9.81( ) 1 9.81( ) 2 p p p h h h h c h h h h u               因为流动是低速的，所以可认为流体是不可压缩的，即流体的密度为常数，实验是 在风洞内做的，流动是均匀定常的。实验条件下的雷诺数为： e u d R v  