。164 北京科技大学学报 第33卷 方石英 50 硅灰石 假过灰石 解志样品 成分点 .120 -230- 2400- 石灰 -200- 2600 0质量分数原 0e0 图4AQ为5%的C0-M8)-S0系相图I4 F4 Phase diggmm of the CnoM)SO,system he AlO is consmantly ats) 35r 一■一射流钢渣 一·一原钢渣 25 3 10 5 1015202530 10 102 10 养护时间d 粒度m 图6射流钢渣与原钢渣所制试块抗压强度对比 图5射流钢渣粒度分布 F6 Camparison of campressive strength of cement smples fom Fg 5 Pan icle size distribution of jetted steelslag steel skg and jeted steel skg 射流钢渣活性提高的原因可以结合其物相组成 由图可见，射流矿渣所制胶凝材料水化3.7和28d (图3)进行分析.普通钢渣中除了具有硅酸二钙等 抗压强度均低于原矿渣所制备胶凝材料，分别仅达 胶凝活性组分，还具有大量较低或没有活性的橄榄 到140925.27和39.87MP?其28强度低于原矿 石(CRS和蔷薇辉石(CRS)等矿相：而射流钢渣 渣(7.01MP%.这表明与转炉钢渣不同，采用高压 中不仅存在具有胶凝活性组分硅酸二钙，而且还形 水射流冷却方式，高炉矿渣的活性反而降低 成了大量具有潜在胶凝活性的玻璃体，因此整个体 射流矿渣活性降低的原因可以用矿渣分相结构 系的胶凝活性得到显著增强.钢渣射流的急速冷却 与胶凝活性的关系【0川进行解释，即具有分相结构 过程是导致原来具有较低或没有活性的CRS和 的矿渣具有最好的胶凝活性，只有在合适水淬温度 GRS等矿相来不及析晶并转变为玻璃体的主要 和冷却速度条件下才形成分相，在极大的冷却速率 原因 下将形成均匀的玻璃相，反而导致其活性降低 射流后的矿渣主要形成丝状和絮状渣棉.射流 因此，由于熔渣的组成不同，应用高压水射流冷 矿渣与原矿渣所制试块抗压强度对比如图7所示， 却方法的效果不同.与高炉矿渣相比.熔融态转炉北 京 科 技 大 学 学 报 第 33卷 图 4 Al2 O3为 5%的 CaO-MgO-SiO2 系相图[ 8] Fig.4 PhasediagramoftheCaO-MgO-SiO2 system( theAl2O3 isconstantlyat5%) 图 5 射流钢渣粒度分布 Fig.5 Particlesizedistributionofjettedsteelslag 射流钢渣活性提高的原因可以结合其物相组成 (图 3)进行分析 .普通钢渣中除了具有硅酸二钙等 胶凝活性组分, 还具有大量较低或没有活性的橄榄 石 ( CRS)和蔷薇辉石 ( C3 RS2 ) 等矿相;而射流钢渣 中不仅存在具有胶凝活性组分硅酸二钙, 而且还形 成了大量具有潜在胶凝活性的玻璃体, 因此整个体 系的胶凝活性得到显著增强 .钢渣射流的急速冷却 过程是导致原来具有较低或没有活性的 CRS和 C3 RS2 等矿相来不及析晶并转变为玻璃体的主要 原因. 射流后的矿渣主要形成丝状和絮状渣棉 .射流 矿渣与原矿渣所制试块抗压强度对比如图 7所示 . 图 6 射流钢渣与原钢渣所制试块抗压强度对比 Fig.6 Comparisonofcompressivestrengthofcementsamplesfrom steelslagandjettedsteelslag 由图可见, 射流矿渣所制胶凝材料水化 3、7和 28 d 抗压强度均低于原矿渣所制备胶凝材料, 分别仅达 到 14.09、25.27和 39.87 MPa, 其 28d强度低于原矿 渣 ( 7.01 MPa) .这表明与转炉钢渣不同, 采用高压 水射流冷却方式, 高炉矿渣的活性反而降低 . 射流矿渣活性降低的原因可以用矿渣分相结构 与胶凝活性的关系 [ 10--11]进行解释, 即具有分相结构 的矿渣具有最好的胶凝活性, 只有在合适水淬温度 和冷却速度条件下才形成分相, 在极大的冷却速率 下将形成均匀的玻璃相, 反而导致其活性降低. 因此, 由于熔渣的组成不同, 应用高压水射流冷 却方法的效果不同 .与高炉矿渣相比, 熔融态转炉 · 164·