表3 焊缝断面的应力分布 单位：公斤/厘米 焊缝位置 外侧节点 内侧节点 上焊缝 33.24 59.42 98.92 139.22 186.7 203 126.41 下焊缝 56.16 78.72 97.9 115.73 128.38 2.机架主应力分布 根据计算结果绘出机架的主应力分布矢量图和等主应力σ1的分布图，如图2，图3所示。 从图中可较直观地看出机架各处的主应力大小及方向。 由图3看出，在上、下横梁的圆角处应力分布的不均匀性非常明显，尤其是下横梁R=60 毫米处(V一V断面内侧点)，越靠近圆角的边界，应力流线越是呈密集的旋涡状，应力梯 度越大。 在立柱上等主应力线趋于平行，应力梯度也较圆角处小。但由于在立柱中下部有一较大 的长椭圆孔的存在，使得主应力的分布及大小产生了变化，主应力的分布复杂化（图2、 3),同时也呈现出应力集中现象，但应力梯度及应力值都较R=60毫米圆角处小。 由于应力集中的影响使V~V断面内侧点应力增大到460.75公斤/厘米2，使该点的安全 系数降低很多n=4200/460.75=9.33。这一点是应值得注意的，适当加大该处圆角半径， 可减少应力集中的影响。 表4 方案1，置上、下横梁，立柱转角处应力分布 应力单位：公斤/厘米 角度单位：度 节点A点 节点B点 转角位置 应力及角度 材力法计算值 I I 0￥ 201.7 284.16 92.99 103.62 ay 141.43 222.45 75.7 92.08 0=76.38 01 302.2 460.72 172.3 184 a 38.33 40.72 42.18 43.079 AR=60毫米 Ca 302.2 460.72 175.92 184 BR■200毫米 aa/a 3.956 6.032 σ1-节点主应力，-最大主应力与最大正应力间夹角，¤。一按第三强度理论合成的当量应力 3.机架的变形 有限元法算出的机架内、外轮廓各节点的位移值（方案I)如图4所示。表5为机架 上、下横梁，立柱有代表性节点的变形值，机架总变形为1.111毫米。有限元法计算的机架 变形较材力法算得之值稍小一点。 199表 焊缝断 面的 应力分布 单位 公斤 厘米 么 焊缝位 置 外侧节点 － ， 内侧节点 上 焊 缝 下 焊 缝 一一一 勺自一 一 一 一 王一 一 一 一 ‘ · 忿 机架 主应 力分 布 根据计算结 果绘 出机 架的 主应 力分布矢 量 图和 等主应 力 云 的 分布图 ， 如 图 ， 图 所示 。 从 图 中可 较直观 地看 出机架 各处的 主 应 力大小及方 向 。 由图 看出 ， 在 上 、 下横梁 的 圆角处应 力分布的 不 均 匀性非常 明显 ， 尤其是 下横梁 毫米处 一 断 面 内侧点 ， 越 靠近 圆角的边界 ， 应 力流线越是 呈 密 集的旋涡状 ， 应 力梯 度越 大 。 在立柱上 等主应 力线 趋于 平行 ， 应力梯度也较 圆角处小 。 但 由于在立柱 中下 部有一 较大 的 长椭 圆孔 的存在 ， 使得主 应 力的 分布 及大小产 生 了变化 ， 主 应 力的 分布 复杂化 图 、 ， 同时也呈现 出应力集中现象 ， 但应 力梯度及应 力值都较 毫米 画角处小 。 由于应 力集中的 影响 使 一 断 面 内侧点应 力增大 到 公斤 厘 米 ， 使该点的安全 系数降低 很 多 。 这一点是应值 得 注意的 ， 适 当加大该处圆角半径 ， 可减少应力集中的 影响 。 表 方案 ， 万上 、 下横梁 ， 立柱转角处应 力分布 应力单位 公斤 厘 米 忿 角度单位 度 节 点 点 节 点 点 材 力法计算值 二 曰甘 ︸一压一︸甲甘‘ 一口︸甘甘 一︸自 一性上月 一白工几甘 一︸心，月 一任︸人月 一，八‘ 卜叭。 。 一，… 一 一任叮行曰上，‘‘‘ 月 一自八， 一叮性上甘‘，‘刃 工乙山叮门了﹄‘ 曰比 … 一八内 一白曰任性内 一白咬八内月 任自︸月月， 一 … 一 一，曰甘几 ﹁ 以沉一，又了了 一，户月几 ，一、，冷 山﹄山一曰勺卜”，厂 ‘ 刀一﹄，自‘ 一气侣习、 可 － 一 一 一一，它 一 一一一 一 一一一 一－－ 一 一 一 一 － ，一节点主应力 ， 一 最大主应 力与最大正应力间夹 角 ， 。 一按 第三 强度 理论合 成的 当 应力 机架 的立形 一 有限元法 算 出的 机架内 、 外轮廓 各节点的 位 移值 方案 如 图 所示 。 表 为 机架 上 、 下横梁 ， 立柱有代表性节点的 变形值 ， 机架 总变形为 毫米 。 有 限 元法计算的机架 变形较材力法算得 之值稍小一点