出盆逃入裂纹尖端能产生型性变形。 应当指出，很多人往往根据裂纹长度一一时间仙线（即a-t曲线，用电法或声发射法 测出)以及极化对裂纹扩展速率成断裂时间的影响来推论应力腐蚀的机构。一般认为，如a一t曲 线是不连续的就是家脆机构〔1、17)，如-t曲线连续就是阳极溶解过程。但也有人认为 一t曲线的不连续性是组织不均匀造成的，裂文扩展机构仍是阳极溶解过程〔6)。另外，考 虑到缺口或裂纹顶端附近形成封闭电池〔3、18)因此由极化对裂纹扩展速率的影响来推论应 力腐蚀机构也疗在很多困难〔19〕。 为了能直接召到应力腐蚀裂纹的形成和长大就程，我)利用抛光的恒位移试样，在显微 镜下跟踪观察应力腐蚀裂纹的产生和扩展过程。对四个钢种不同热处理状态的试样进行了跟 综观察，研究了阳极极化和阴极极化对裂纹扩展过程的影响。为了对比，也在电解充氢状态 成干氯气叙下进行了跟踪观察。在此果础我们提出了一个高强度钢在水介质中的应力腐使 机杓。 二、試验过程 试验用钢的热处理工艺以及机械性能如表1所示。 表1 试验钢的处理工艺和性能 钢 种 热处阳工艺 试 002、 号 公斤/毫米2公斤/毫米2 900℃油济200℃回火 180 147 11.948.2 270℃问火 2 179 147 11.351.0 350℃可火 3 170 146 11.353.1 500℃可火 133 121 13.753.0 285℃等温不问火 6 166 123 13.750.5 30CrMInS,NA 360℃等温不回火 7 138* 310℃等温不可火 8 161 123 14.253 310℃等温400℃问火 9 159* 450℃问火 10 147w 500℃问火 11 133* 550℃问火 12 12G 114 15.3.51 600℃回火 13 111 100 17.559.2 900℃油淬440℃回火 20 145 131 13.1 54.0 30CrMnSiA 495℃回火 30 131 121 14.856.1 850℃h470℃同火 40 143 132 12.952.8 40CrNiMo A 550℃问火 50 121 112 I5.256.8 ZG-18铸俐 200℃等温230℃回火 90 160 140 11.834.2 由硬度换算而得 127山气进入 裂纹 尖端能产生 塑性变形 。 应 当指 出 ， 很 多人往 往 根据裂 纹 一 长度一一时 间曲线 即 一 曲线 ， 协包阻法 或声发射法 测出 以 及极 化对裂 纹扩展 速 率或断 裂时间 的影 响来推 论应 力 腐蚀 的机构 。 一 般认 为 ， 如 一 曲 浅是不 连续 的就是氧 脆机构 〔 、 儿 如 、一 曲线连续 就是 阳 极溶解过 程 。 但也有人认 为 。 一 曲线 的不 连 续性是 组 织不 均 匀造 成 的 ， 裂 纹扩 一 展机构仍是 阳 极 齐解过程 〔 〕 。 另外 ， 考 虑 到缺 口 或裂纹顶端 附近形 成封闭 电池 〔 、 〕 此由极化对裂纹扩 展速 率的影 响来推 论应 力腐蚀 机构 也存在很 多 困难 〔 〕 。 为 了能直 接看 到应 力腐蚀裂 纹 的形 成 和 长大就 程 ， 我 们利 用 抛 光的恒位 移试 样 ， 在显 微 镜下跟踪 观察应 力腐蚀 裂纹 的产生 和扩 展过 程 。 对 四 个钢种不 同 热 处理 状 态 的试样进 行 了跟 武 观察 ， 研 究 了阳 极极 化和阴极极 化对裂 纹扩 展 过 程 的影 响 。 为 了对 比 ， 也在 电解充 氢状 态 或干 氧 气氛下 进 行 了跟 踪 观 察 。 在 此 一 从础 卜我 们提 出了一 个高强 度钢在水介质 中的应 力腐蚀 机 勺 。 二 、 试 验 过 程 试验 用钢 的热 处理 工艺 以 及机械性能如表 所 示 。 表 试验钢 的处理 工艺 和性能 公斤 毫 米 “ 公斤 毫米 “ 试编 样号 臼，八曰土 … 件︸﹄ 曰乃皿 勺产 辛 岑 方 介 一 … 曰， 几 任月 入丁月 ， ， 冲一印 一 忠 ， · ℃ 油淬 回 火 ℃ 回 火 ℃ 回 火 ℃ 回 火 ℃ 等温不 回火 ℃ 等 温不 回 火 ℃ 等 全敲不 回 火 ℃ 等 温 ℃ 回 火 刀 滩 ℃ 回 火 ℃ 卜弓火 ， ℃ 卜马火 ， ℃ 回 火 油淬 回 火 ， ℃ 回 火 ℃ 李 淬。 ℃ 回 火 ’ ℃ 回 火 一 铸钢 ℃ 等 温 ℃ 回 火 · 一 · 一 由硬 度 换 算而 得