E=XH k os B B cosB+√cos32B-cos2p 式中:K为朗金土压力系数,可由有关手册查得。 当地面为水平时,β=0, K 土压力的方向平行于地面。 在墙身结构验算中,将总土压力E2分为E1和EB3,分别作用于立壁及踵板 上。总土压的分布图为△ab'c',其中Δabc部分作用在立壁上,合力为EH1梯形 bb'c'c部分作用于踵板上,合力为EB3,bc线平行于地面,通过立壁与踵板的拐 角点α。踵板还承受填土G1+G2的垂直压力 悬臂式挡土墙的土压力,也可以采用库伦方法计算,计算时应验算是否出 现第二破裂面。若条件成立,计算时假定踵板上所受的垂直力为第二破裂面以 下踵以上的土重力与主动土压力垂直分力之和,立壁则承受主动土压力的全部 水平分力 2.底板宽度计算 1)夹块宽度 同立壁底部厚度B2,计算方法后面介绍。 2)踵板宽度 踵板宽度受滑动稳定控制,要求 [K]Ex=1N(6-81) 式中:[K]—滑动稳定系数。 ⅢNL 对加设凸榫的挡土墙,在未设凸榫前 B2+ B3 要求满足K≥10: ∑N底板上所承受的垂直荷载工型 等于ΣG+Ey ΣG——底板上填土及圬工重量 . E 在墙身尺寸未定前,暂行估算。 (1)路肩墙,当胸坡垂直,顶面有3 均布荷载h时(图6-49) ti EB/2 当用朗金方法计算土压力时,活载 均按路基面全宽换算分布宽度,以简 化计算 ΣG暂按下式估算 ∑G=(B2+B3)(H+h)Y1 (6-82) 图6-49确定底板宽度简图 式中 填料容重,kNm3 μ——容重修正系数,由于计算ΣG中未计入趾板及其上部土重, 故须近似地将其容重加以修正,μ值见表6-1845 E H K K       1 2 2 2 2 2 2         cos cos cos cos cos cos cos （6－79） 式中：K为朗金土压力系数，可由有关手册查得。 当地面为水平时，β＝0， K  tg           1 1 45 2 2 sin sin    （6－80） 土压力的方向平行于地面。 在墙身结构验算中，将总土压力Ea分为EH1和EB3，分别作用于立壁及踵板 上。总土压的分布图为Δab’c’，其中Δabc部分作用在立壁上，合力为EH1梯形 bb’c’c部分作用于踵板上，合力为EB3，bc线平行于地面，通过立壁与踵板的拐 角点α。踵板还承受填土G1＋G2的垂直压力。 悬臂式挡土墙的土压力，也可以采用库伦方法计算，计算时应验算是否出 现第二破裂面。若条件成立，计算时假定踵板上所受的垂直力为第二破裂面以 下踵以上的土重力与主动土压力垂直分力之和，立壁则承受主动土压力的全部 水平分力。 2．底板宽度计算 1)夹块宽度 同立壁底部厚度B2，计算方法后面介绍。 2)踵板宽度 踵板宽度受滑动稳定控制，要求 ［Kc］Ex＝fN (6－81） 式中：［Kc］——滑动稳定系数。 对加设凸榫的挡土墙，在未设凸榫前 ，要求满足Kc≥1.0； ΣN——底板上所承受的垂直荷载 ，等于ΣG＋Ey； ΣG——底板上填土及圬工重量， 在墙身尺寸未定前，暂行估算。 (1)路肩墙，当胸坡垂直，顶面有 均布荷载h0时(图6-49) 当用朗金方法计算土压力时，活载 均按路基面全宽换算分布宽度，以简 化计算。 ΣG暂按下式估算 ΣG＝（B2＋B3）（H＋h0）γμ （6－82） 式中：γ——填料容重，kN/m 3 ； μ——容重修正系数，由于计算ΣG中未计入趾板及其上部土重， 故须近似地将其容重加以修正，μ值见表6-18。 图6-49确定底板宽度简图