Vol.19 尹忠俊等：高炉开铁口机力能参数的选择 ·45· 强度；L一钻刃长度；h一钻头切入深度 钻头切人深度可由钻进速度v、钻头转速n及钻刃数Z来确定，即h=v/Zn;而钻刃长度 属于几何尺寸，即L=D2simx,式中D为钻头直径. 将上列各式联合，便可以求出送进力P。: P。=(aDv)(eB+μtgBtga+u)/Zn) (4) 同样，列出力矩平衡方程： M。-2N2e-2fe=0 (5) 式中，e-合力作用点到轴线的距离. 由于作用于钻刃侧面的力呈三角形分布川，所以，在作等效力简化时，认为它通过 三角形的重心.即、e=(23)(D2)=D3,因此 M。=(2/3)D(N2+μN,)=(aD2v(1+μtgB/sing)/3Zn) (6) 送进力P和旋转扭矩M。确定之后，便可以计算进给功率N和旋转功率N。: N=P。vm,=(D vtgB+igBtga+μ)Znn,) (7) N。=M。0m。=(πoD2v)(l+utgB /sina)/90Znn) (8) 式中：1，”。分别为送进机和旋机的传动效率. 2旋转冲击式开铁口机力能参数的确定方法 随着高炉大型化和冶炼强度的提高，大大增加了打开出铁口的难度，为了适应高炉生 产的需要，旋转和冲击相结合的开铁口方法被广泛采用. 由于冲击作用下应力状态非常复杂，所以很难从理论上进行定量分析，然而试验研究 可以提供许多有意义的信息.下面是一组在BK型开铁口机上进行试验获取的试验数据， 见表1. 表1力学性能参数实测值与计算值比较 试验材料 26.590 30.13o 挤压强度 实测 计算 实测 计算 M,N·m 41.5 44.9 41.5 43.7 无 N。kW 1.92 1.76 1.94 1.72 冲 Vmm·s-1 16.9 14.5 击 P/N 3900 3977 3920 3866 N./kW 0.07 0.06 MoN·m 58.0 一 58.9 有 NkW 2.68 一 2.64 冲 Vmm·s-l 35.4 29.0 击 P/N 1411 1408 N./kW 0.05 0.04 *G单位为Nmm2尹 忠俊等 高炉 开铁 口 机力 能参数的选 择 · · 强度 一 钻刃 长度 一 钻 头切人深度 钻 头切人 深度可 由钻进速度 、 钻头转速 及 钻 刃 数 来确定 ， 即 二 而 钻刃 长度 属于 几 何 尺 寸 ， 即 二 ， 式 中 为钻 头直 径 将上 列 各式联 合 ， 便 可 以 求 出送 进力 尸 。 。 刀 拜 刀 一 ， 群 同样 ， 列 出力矩 平衡 方 程 一 。 一 万 式 中 ， 一 合 力 作 用 点到 轴 线 的距 离 由于作 用于 钻刃 侧 面 的力 呈 三 角形分 布 ， 所 以 ， 在 作 等 效 力 简 化 时 ， 认 为 它 通 过 三 角形 的重 心 即 ， 。 ， 因此 拜 ， 吞 送进力 和旋转扭矩 确定之后 ， 便可 以计算进 给功率 和旋转功率 叮 位 今 口 一‘ 吞 一 ‘ 拜 叮 。 叮 。 二 ， 群 刀 。 叮 式 中 叮 ， 叮 。 分别 为送进机 和旋机 的传动效 率 旋转冲击式开铁 口 机力能参数 的确定方法 随着 高炉大 型 化和 冶炼强 度 的提 高 ， 大 大增 加 了打 开 出铁 口 的难 度 为 了适 应 高 炉 生 产的需要 ， 旋转和冲击相 结合 的开铁 口 方 法 被 广泛 采用 由于 冲击作 用下 应力 状态非 常复杂 ， 所 以很难从理论上进行定量分 析 ， 然 而 试验研 究 可 以提供许多有意 义 的信 息 下 面是 一组 在 型 开铁 口 机 上 进 行 试 验 获 取 的 试 验 数 据 ， 见表 表 力学性能参数实测值与计算值 比较 试验材料 挤压强 度 万 口 口 峥月，‘ 、一 。 上一 ‘主，起派一‘，勺了了 实测 万 肠 一︸气以勺、︸，一八八︸‘护战一林了 姗 一 联供 从闪 · 吸 · 一 ’ 从 · 瓜 下 · 一 ， 击无冲 击有冲 一 单位 为