对于结构应力？s,引入一结构参数S,取值在0~1区间，当水煤浆结构完全破坏时， S=S。。=0;当结构完全恢复时S=S。x=1。 (3)结构破坏的速率正比于单位时间内所施加的剪切能，故此可得一结构参数破坏的速 率方程： ds =k:(1-S)-k2(w)S (2) 式(2)中，1为恢复速率，对于温度、浓度一定的水煤浆，k1为常数；k2(W)为破坏速 率，k2()的大小正比于单位时间、单位体积的水煤浆所受到的剪切能W。 （4)水煤浆的等结构线可以用Bingham塑性流体模型来描述，即： 下=下，+4，y (3) 式(3)中，ty、4,分别是等结构线Bingham模型中的屈服应力和塑性粘度，y为剪切速 毕。 综合考虑式(1)和式(3)，可得如下的水煤桨结构方程（或称本构方程)： T=T。+4。y+S。a(T1+41y) (4) 上式中，T0、T1、40、41是相当于屈服应力和塑性粘度的水煤浆参数，对于某种给定 的水煤浆，其值为常数。 单位时间、单位体积的水煤浆所受到的剪切能W为： W=∫ydr=(T1+4y1)yS (5) 所以： k2(W)=k2W=k2(T1+y)y.S (6) 式(6)中，k2为常数。 至此，水煤浆的6个参数触变模型可表示为： 结构方程：T=T。+4oy+S,(T1+41y) (7) ds 速率方程：=k(1-S)-k2(1+uV)S (8) 当对水煤浆施加恒剪切时，经过一段时间后结构破坏与恢复达到一动态平衡，此删时 dS/dt=0,S=S.,由式(8)可求得S,: S1=-+VB好+4kk2(c,+41y (9) 2k2(+y).y 触变模型中的6个参数T,、4。、T1、41、k1、k2由触变-拟稳态流变试验确定。 1.3速度分布与能量损失模型 由试验可知，水煤浆的等结构线属Bingham型，即水煤浆的等结构线可表示为： ·530·对于 结构 应 力 ， 引入一 结构参数 ， 取 值在 。 一 区间 ， 当水煤浆结构完全破 坏时 ， 二 二 ， 。 叭 当结 构完全恢 复时 二 二 。 结构 破坏 的速率正 比于单 位时 间内所 施加 的剪切 能 ， 故此 可得 一 结 构 参数 破坏 的 速 率方程 百了 九 ‘ 一 。 一 左 川 ’ 式 中 ， 介 为恢 复 速率 ， 对 于温 度 、 浓 度 一 定的 水煤浆 ， ，为常数 介 班 为破坏 速 率 ， 〔 厅 的大 小 正 比于单位时间 、 单 位体积 的水煤 浆所 受到 的剪切 能牙 。 水煤 浆 的 等结 构线 可 以 用 塑性流体模 型来描 述 ， 即 下 丁 ， 十 产，’ 夕 式 中 ， ， 、 产， 分 别是 等结 构线 户 模 型 中的屈 服应 力和塑性 粘 度 ， 护 为 剪 切 速 综 合考虑 式 和 式 ， 可得 如下 的水煤 浆结 构 方程 或 称本构 方程 下 。 十 拜。 夕 十 ， 下 十 拜 夕 上式 中 ， 。 、 ‘ 、 产 。 、 召 是相 当 于屈 服应 力和塑性粘 度的水煤浆 参数 ， 对 于 某 种给定 的水煤 浆 ， 其值为常数 。 单 位 时 间 、 单 位体积 的水煤浆 所受 到 的剪切 能 邵 为 甲 丁夕 ， ， 声 所 以 掩 甲 掩 甲 掩 公 一 产 一尹 一 式 中 ， 掩 为常数 。 至此 ， 水 煤 浆 的 个 参数 触变模 型 可表示为 厂结构 方程 址速率 方程 丁 丫 。 拜 。 尹 丁 尹 、 ‘ 、 、 石二厂 九 一 乙 一 左 丁 十 产 夕 岛 ‘ 以 ‘ 当对 水煤浆 施加 恒剪 切时 ， 经 过一 段时 间后 结 构破坏 与恢 复达到 一 动态 平衡 ， 此 时 ， 二 。 ， 由式 可 求 得 。 一 倪， 了 九釜 壳，介 二 拜 夕 下 一 那 夕 夕 触变模型 ， 的 个 参数 。 、 娜 。 、 ‘ ， 、 、 寿 、 存 由触变 一 拟稳态流变试验 确定 。 速度分布 与 能 损 失摸型 由试验可 知 ， 水煤浆 的 等结构线属 型 ， 即水煤浆 的等结构线 可表示为