·174· 工程科学学报，第40卷，第2期 相同质量分数下，动力黏度随着温度的升高而减小. 分数大于55.0%时，动力黏度随质量分数增大的趋 由公式(4)分别计算得出了在吸收温度T4=37.0℃ 势明显增强.由文献[23]可知，CaCL,-LiBr(1.35: 和发生温度T。=74.8℃下，溶液的动力黏度随质量 1)/H,0溶液的动力黏度虽略高于相同质量分数和 分数的变化.由图6(b)可以看出，在一定温度下， 相同温度下的LB/H,O溶液的黏度，但仍可满足实 溶液的动力黏度随质量分数的增大而增大.当质量 际工程需要 溶液无机盐总质量分数 25间 ×30.0% 。35.0% +T=37.0℃ 40 ◆40.0% 20 ◆7。-74.8℃ 045.0% ·50.0% 30 △55.0% ▲60.0% 口65.0% 一拟合计算值 10 10 102030405060708090100110 75 303540455055 6065 温度℃ 溶液无机盐总质量分数/% 图6CaCl2-iBr(1.35:1)/H20溶液的黏度.(a)-T图：(b)-w图 Fig.6 Viscosities of Cacl LiBr(1.35:1)/H2O solutions:(a)n-T graph (b)n-ne graph 2.5腐蚀性 于实际工程来说稍大：316L在58.8%的CaCl2-LiBr 为了研究CaCl2-LiBr(1.35:1)/H20对吸收式 (1.35:1)/H,0中的腐蚀速率为1.51um·a,虽然 热泵结构材料和换热材料的腐蚀性，本文采用浸泡 略大于相同条件下59.4%的LB/H,0溶液中的腐 法对碳钢、316L不锈钢和紫铜在80.0℃、pH值 蚀速率，但仍足够小且无局部腐蚀：紫铜在58.8% 9.7、浸泡时间200h的条件下，在58.8%的CaCl2- 的CaCL,-LiBr(1.35:1)/H,0中的腐蚀速率为 LBr(1.35:1)/H20溶液中的腐蚀速率进行了测定， 2.71m·a-1,略小于相同条件下59.4%的LiBr/ 并与59.4%的LiBr/H,0溶液进行了比较，结果如 H,0溶液中的腐蚀速率，完全能够满足实际工程应 图7所示. 用的要求 60 3CaCl2-LiBr(1.35:1)/H20工质对在太 ☑CaCL,:LiBr=1.35:1,w=58.8% 50 口LiBr/H,0w=59.4% 阳能吸收式制冷循环中的应用 pH值为9.7.T=80.0℃ 40 图8为太阳能单级吸收式制冷循环的系统图， 其包括两个子系统，即太阳能集热子系统和单级吸 30 收式制冷子系统.太阳能集热子系统的核心部件为 太阳能平板式集热器或全玻璃真空管集热器，吸收 整20 式制冷子系统主要由发生器、冷凝器、蒸发器、吸收 9.61 器及溶液热交换器组成.本系统的工作原理为：热 4.24 易038 媒（通常为水）在太阳能集热器吸收太阳能升温后， 碳钢 316L. 紫铜 循环至发生器的换热器与来自吸收器的稀溶液换 试样材料 热，从而将太阳能热作为驱动热源传递给稀溶液，之 图7碳钢，316L和紫铜在CaCl2-LiBr(1.35:1)/H,0和LiBr/ 后再由热媒循环泵送回太阳能集热器：在发生器中， H,0溶液中的腐蚀速率 稀溶液受热蒸发出水蒸气（即冷剂蒸气）而浓缩为 Fig.7 Corrosion rates of carbon steel,316L,and copper in the solu- 浓溶液，浓溶液经节流元件和溶液换热器进入吸收 tions of CaCl,-LiBr(1.35:1)/H,O and LiBr/H2 O 器：在冷凝器中，来自发生器的水蒸气通过冷凝换热 从图7可以看出，碳钢在58.8%的CaCL2-LiBr 器与外部的冷却水换热，将冷凝热传递给冷却水而 (1.35:1)/H,0中的腐蚀速率为54.92m·a-1,对 冷凝成冷凝水：在蒸发器中，经节流元件进入蒸发器工程科学学报,第 40 卷,第 2 期 相同质量分数下,动力黏度随着温度的升高而减小. 由公式(4)分别计算得出了在吸收温度 TA = 37郾 0 益 和发生温度 TG = 74郾 8 益下,溶液的动力黏度随质量 分数的变化. 由图 6(b)可以看出,在一定温度下, 溶液的动力黏度随质量分数的增大而增大. 当质量 分数大于 55郾 0% 时,动力黏度随质量分数增大的趋 势明显增强. 由文献[23]可知,CaCl 2 鄄鄄 LiBr(1郾 35颐 1) / H2O 溶液的动力黏度虽略高于相同质量分数和 相同温度下的 LiBr/ H2O 溶液的黏度,但仍可满足实 际工程需要. 图 6 CaCl2 鄄鄄LiBr(1郾 35颐 1) / H2O 溶液的黏度 郾 (a) 浊鄄鄄T 图; (b) 浊鄄鄄w 图 Fig. 6 Viscosities of CaCl2 鄄鄄LiBr(1郾 35颐 1) / H2O solutions: (a) 浊鄄鄄T graph ; (b) 浊鄄鄄w graph 2郾 5 腐蚀性 为了研究 CaCl 2 鄄鄄LiBr(1郾 35颐 1) / H2O 对吸收式 热泵结构材料和换热材料的腐蚀性,本文采用浸泡 法对碳钢、316L 不锈钢和紫铜在 80郾 0 益 、 pH 值 9郾 7、浸泡时间 200 h 的条件下,在 58郾 8% 的 CaCl 2 鄄鄄 LiBr(1郾 35颐 1) / H2O 溶液中的腐蚀速率进行了测定, 并与 59郾 4% 的 LiBr/ H2O 溶液进行了比较,结果如 图 7 所示. 图 7 碳钢、316L 和紫铜在 CaCl2 鄄鄄 LiBr(1郾 35 颐 1) / H2O 和 LiBr/ H2O 溶液中的腐蚀速率 Fig. 7 Corrosion rates of carbon steel, 316L, and copper in the solu鄄 tions of CaCl2 鄄鄄LiBr(1郾 35颐 1) / H2O and LiBr/ H2O 从图 7 可以看出,碳钢在 58郾 8% 的 CaCl 2 鄄鄄 LiBr (1郾 35颐 1) / H2O 中的腐蚀速率为 54郾 92 滋m·a - 1 ,对 于实际工程来说稍大;316L 在 58郾 8% 的 CaCl 2 鄄鄄LiBr (1郾 35颐 1) / H2O 中的腐蚀速率为 1郾 51 滋m·a 1 ,虽然 略大于相同条件下 59郾 4% 的 LiBr/ H2O 溶液中的腐 蚀速率,但仍足够小且无局部腐蚀;紫铜在 58郾 8% 的 CaCl 2 鄄鄄 LiBr (1郾 35 颐 1 ) / H2O 中 的 腐 蚀 速 率 为 2郾 71 滋m·a - 1 ,略小于相同条件下 59郾 4% 的 LiBr/ H2O 溶液中的腐蚀速率,完全能够满足实际工程应 用的要求. 3 CaCl 2 鄄鄄 LiBr(1郾 35颐 1) / H2O 工质对在太 阳能吸收式制冷循环中的应用 图 8 为太阳能单级吸收式制冷循环的系统图, 其包括两个子系统,即太阳能集热子系统和单级吸 收式制冷子系统. 太阳能集热子系统的核心部件为 太阳能平板式集热器或全玻璃真空管集热器,吸收 式制冷子系统主要由发生器、冷凝器、蒸发器、吸收 器及溶液热交换器组成. 本系统的工作原理为:热 媒(通常为水)在太阳能集热器吸收太阳能升温后, 循环至发生器的换热器与来自吸收器的稀溶液换 热,从而将太阳能热作为驱动热源传递给稀溶液,之 后再由热媒循环泵送回太阳能集热器;在发生器中, 稀溶液受热蒸发出水蒸气(即冷剂蒸气) 而浓缩为 浓溶液,浓溶液经节流元件和溶液换热器进入吸收 器;在冷凝器中,来自发生器的水蒸气通过冷凝换热 器与外部的冷却水换热,将冷凝热传递给冷却水而 冷凝成冷凝水;在蒸发器中,经节流元件进入蒸发器 ·174·