K=75x(2-14=75x(2x74-14=183m 0 确定计算宽度及超限等级。 中心高1209+150+3360=4719mm处， X=B+C外+K-36=0+57.5+18.3-36=39.8mm,不超限。 侧高1209+150+1680=3039mm处， X=B+C外+K-36=1680+57.5+18.3-36=1719.8mm,一级超限 方案Ⅱ：货物大头端与车端对齐，重心偏离车辆横中心线900mm(允许偏 离1323mm),小头突出车端2400mm,需加挂游车一辆。 (1)需要横垫木或鞍座的高度 小头突出车端外方的直径为2200mm,小头最低点比直径为3360mm部分 最低点高出的高度为1680一1100=580mm。需要垫木或鞍座高度： H堡=0.031a+h车差+80-(1680-1100) =0.031×(1125+2400)+80+0-580=-391mm 计算结果表明，由于货物突出端底部高度较大，不需要再将货物垫高。设 这件货物使用鞍座，鞍座凹口底部距支重面高度可仅根据鞍座本身的结构要求确 定。本例鞍座凹口底部高度为40mm,凹口深度为280mm。 (2)重车重心高度 H-=4年+0h_19.1x723+34x2929-21355mm 2车+Q 19.1+34 (3)超限等级 货物小头端尺寸较小，不会超限。直径为3360mm部分的长度为12.4m,装 车后均在车地板长度范围内，近似可按实测宽度确定超限等级。 中心高1209+40+3360=4609mm处，实测宽度B=0,不超限： 侧高1209+40+1680=2929mm处，实测宽度B=1680mm,不超限。 两个方案比较：重车重心均超高，需按规定限速运行；方案Ⅱ节省游车 辆，而且不超限，所以按方案Ⅱ运输。 2.加固方案 (1)运输过程中作用于货物上的力 1.4) 18.3mm 9 2 7.4 1.4) 75 ( 2 75 (         l x K 确定计算宽度及超限等级。 中心高 1209＋150＋3360＝4719mm 处， X  B C外  K 36  0  57.518.336  39.8mm ，不超限。 侧 高 1209＋150＋1680＝3039mm 处， X  B C外  K 36 1680  57.5 18.336 1719.8mm ，一级超限。 方案Ⅱ：货物大头端与车端对齐，重心偏离车辆横中心线 900mm（允许偏 离 1323mm），小头突出车端 2400mm，需加挂游车一辆。 （1）需要横垫木或鞍座的高度 小头突出车端外方的直径为 2200mm，小头最低点比直径为 3360mm 部分 最低点高出的高度为 1680－1100＝580mm。需要垫木或鞍座高度： 0.031 (1125 2400) 80 0 580 391mm 0.031 80 (1680 1100)         H垫  a  h车差    计算结果表明，由于货物突出端底部高度较大，不需要再将货物垫高。设 这件货物使用鞍座，鞍座凹口底部距支重面高度可仅根据鞍座本身的结构要求确 定。本例鞍座凹口底部高度为 40mm，凹口深度为 280mm。 （2）重车重心高度 2135.5mm 19.1 34 19.1 723 34 2929 Q Q          车 车 车 Q Q h h H （3）超限等级 货物小头端尺寸较小，不会超限。直径为 3360mm 部分的长度为 12.4m，装 车后均在车地板长度范围内，近似可按实测宽度确定超限等级。 中心高 1209＋40＋3360＝4609mm 处，实测宽度 B＝0，不超限； 侧 高 1209＋40＋1680＝2929mm 处，实测宽度 B＝1680mm，不超限。 两个方案比较：重车重心均超高，需按规定限速运行；方案Ⅱ节省游车一 辆，而且不超限，所以按方案Ⅱ运输。 2．加固方案 （1）运输过程中作用于货物上的力