·374· 工程科学学报，第39卷，第3期 120 40 37.8 379 ■出钢温降 37.3 一趋势线 100 30 890 25 20 第二、三、四炉 第五，六炉 1656 1674 16921710.1728 浇注时期 转炉终点温度℃ 图11不同浇注时期出现夹杂缺陷炉次所占比例分布情况 图13出钢温降与转炉终点温度关系 Fig.11 Distribution of the ratio of heat appearing rolling inclusion Fig.13 Relationship between tapping temperature drop and end- defects in different casting periods point temperature of BOF 作转炉终点温度与后续温度相关系数条形图，如 且吹氧量会影响出站的温度.所以吹氧量对于精炼温 图12. 度的控制起到非常重要的作用.除此之外，吹氧量与 0.4 0.363 RH处理时间关系显著并且相关系数为0.237，说明吹 氧量越多，RH处理时间越长，操作越复杂 0.3 )6 0.226 0.243 0.237 0.204 0.2 网 2 -0.2 曲 -04 -0.36 钢包温度 RH进站温度加铝前温度RH出站温度 冶炼过程参数 图12转炉终点温度与后续温度的相关系数 -0.64 Fig.12 Correlation coefficients between the end-point temperature of 08 RH进站温度 RH进站RH出站温度RH处理时间 BOF and temperatures in subsequent periods 治炼过程参数 从图中转炉终点温度与治炼过程中温度的相 图14吹氧量与其他参数的相关系数 关性来看，转炉终点温度对H过程中的温度的影响 Fig.14 Correlation coefficients between the oxygen blow amount and 均是显著的，并且相关性逐渐降低.这说明转炉终点 other parameters 温度对于整个RH治炼过程都是有影响的，对于RH 2.8优化结果验证 温度控制至关重要. 通过以上统计分析，针对F钢治炼现场情况，制 转炉终点温度与出钢温降的相关系数高达 订了一系列改进措施，其中最重要的是将转炉终点温 0.705,图13为出钢温降与转炉终点温度的散点图，说 度控制在1695~1700℃，其次是在精炼阶段控制吹氧 明转炉终点温度与出钢温降是明显相关的，终点温度 量不超过250m3,加铝前氧位控制在3.9×104以下， 越高，出钢过程温降越大 静置时间控制在30~40min之间.在现场工艺参数按 分析吹氧量与其他参数的相关性.吹氧量主要与 照改进措施进行调整之后，统计了各月份出现轧材缺 治炼过程中温度的相关系数较大，与进站温度呈负相 陷炉次所占比例的变化情况，如图16. 关，与出站温度呈正相关，并且吹氧量与RH进站氧位 从图16中可以看出现IF钢轧材夹杂缺陷炉次 呈负相关，具体的相关系数如图14所示.其中吹氧量 所占比例有所降低并且有逐月减少的趋势，说明通 与进站温度之间的相关系数较大，图15也说明了吹氧 过控制上述研究中得到的影响轧材夹杂缺陷产生 量与进站温度呈负相关并且有良好的相关性.从相关 的关键治炼参数，可以达到减少轧材夹杂缺陷出现 性上说明吹氧量受到进站温度以及进站氧的影响，并 的效果工程科学学报，第 39 卷，第 3 期 图 11 不同浇注时期出现夹杂缺陷炉次所占比例分布情况 Fig． 11 Distribution of the ratio of heat appearing rolling inclusion defects in different casting periods 作转炉终点温度与后续温度相关系数条形图，如 图 12． 图 12 转炉终点温度与后续温度的相关系数 Fig． 12 Correlation coefficients between the end-point temperature of BOF and temperatures in subsequent periods 从图中转炉终点温度与 ＲH 冶炼过程中温度的相 关性来看，转炉终点温度对 ＲH 过程中的温度的影响 均是显著的，并且相关性逐渐降低． 这说明转炉终点 温度对于整个 ＲH 冶炼过程都是有影响的，对于 ＲH 温度控制至关重要． 转炉 终 点 温 度 与 出 钢 温 降 的 相 关 系 数 高 达 0. 705，图 13 为出钢温降与转炉终点温度的散点图，说 明转炉终点温度与出钢温降是明显相关的，终点温度 越高，出钢过程温降越大． 分析吹氧量与其他参数的相关性． 吹氧量主要与 冶炼过程中温度的相关系数较大，与进站温度呈负相 关，与出站温度呈正相关，并且吹氧量与 ＲH 进站氧位 呈负相关，具体的相关系数如图 14 所示． 其中吹氧量 与进站温度之间的相关系数较大，图 15 也说明了吹氧 量与进站温度呈负相关并且有良好的相关性． 从相关 性上说明吹氧量受到进站温度以及进站氧的影响，并 图 13 出钢温降与转炉终点温度关系 Fig． 13 Ｒelationship between tapping temperature drop and end￾point temperature of BOF 且吹氧量会影响出站的温度． 所以吹氧量对于精炼温 度的控制起到非常重要的作用． 除此之外，吹氧量与 ＲH 处理时间关系显著并且相关系数为 0. 237，说明吹 氧量越多，ＲH 处理时间越长，操作越复杂． 图 14 吹氧量与其他参数的相关系数 Fig． 14 Correlation coefficients between the oxygen blow amount and other parameters 2. 8 优化结果验证 通过以上统计分析，针对 IF 钢冶炼现场情况，制 订了一系列改进措施，其中最重要的是将转炉终点温 度控制在 1695 ～ 1700 ℃，其次是在精炼阶段控制吹氧 量不超过 250 m3 ，加铝前氧位控制在 3. 9 × 10 － 4以下， 静置时间控制在 30 ～ 40 min 之间． 在现场工艺参数按 照改进措施进行调整之后，统计了各月份出现轧材缺 陷炉次所占比例的变化情况，如图 16． 从图 16 中可以看出现 IF 钢轧材夹杂缺陷炉次 所占比例有所降低并且有逐月减少的趋势，说明通 过控制上述研究中得到的影响轧材夹杂缺陷产生 的关键冶炼参数，可以达到减少轧材夹杂缺陷出现 的效果． · 473 ·