.1428 北京科技大学学报 第35卷 2.3不同产状铁颗粒的回收工艺 着磁选场强的提高，部分未与尾渣解离而以连生体 如前所述，损失于尾渣中的铁元素的赋存形态 形式存在的粉末铁被回收而进入磁选精矿（粉末铁） 包括单体解离的单质铁颗粒、粗连生体（见图4）和 之中.以提高磁场强度的方式选择性回收粒径小于 细连生体（见图5） 5m的铁颗粒会同时增加粉末铁中连生体含量，降 2.3.1微细铁颗粒和细连生体 低粉末铁质量，故二段磁选场强仍选0.14T 为减少连生体的含量，提高粉末铁品位，可 如图5所示，损失于尾渣2中的铁颗粒粒 径通常小于5m,且单体解离度较高.增加二 通过提高二段磨矿细度的方式强化粉末铁与渣之间 的解离.还原煤用量30%，CC0用量30%，NCP 段磁选场强可减少其在尾渣中的损失.还原煤用量 30%,CC0用量30%，NCP用量0.5%，还原时间 用量0.5%，还原时间120min,一段磨矿细度 120min,一段磨矿细度0.074mm占80%，二段磨 -0.074mm占80%，一段磁选场强0.148T,二段 磁选场强0.14T的条件下，二段磨矿细度对粉末铁 矿细度0.074mm占95%，一段磁选场强0.148T 的条件下，二段磁选场强对粉末铁回收的影响见表 回收的影响如表11所示. 10. 表11二段磨矿细度对粉末铁回收的彩响 Table 11 Effect of the 2nd stage grinding fineness on iron 表10二段磁选场强对粉末铁回收的影响 powder recovery Table 10 Effect of the 2nd stage magnetic intensity on iron -0.074mm Y/ w(TFe)/ EFe 选矿效率/ powder recovery 矿的质量分数/% % 号 磁选场强/TY/%w(TFe)/%ee/%选矿效率/% 90.00 36.09 92.36 90.65 183.01 0.12 35.53 93.39 90.25 183.64 95.00 36.05 93.21 91.38 184.59 0.14 36.05 93.21 91.38 184.59 100.00 35.9993.24 91.25 184.49 0.16 37.01 91.41 92.01 183.42 表11表明，粉末铁w(T℉e)随磨矿细度增加而 表10表明，增加磁选场强可以提高粉末铁回 有所提高，但ee并未增加.为查明原因，对二段磨 收率，但同时导致粉末铁品位降低到92%以下.这 矿细度-0.074mm占100%的尾渣2进行了产品检 表明在磨矿细度-0.074mm占95%的细度下，随 查，其扫描电镜照片和能谱分析如图6所示. (b) (c) 2 3 5 40μum 能量/keV 能量/keV 图6尾渣2扫描电镜照片(a)以及照片中点1(b)和点2的能谱(c) Fig.6 SEM image of the 2nd stage tailing (a)and EDS spectra of Point 1 (b)and Point 2(c) 如图6所示，磨矿细度0.074mm占100%的 颗粒过磨.如图4所示，尾渣1中损失的铁元素主 尾渣2中铁颗粒大部分小于5m(图6(a)内白 要以粗连生体的形式存在，单体解离度较低是其损 点).提高二段磨矿细度虽然可以提高细连生体的 失于尾渣的主要原因.增加一段磨矿细度可以提高 单体解离度，但小于5m的铁颗粒很难在磁选过 这部分粗连生体的单体解离度，减少铁元素损失. 程中被回收.这说明二阶段磨选工艺很难回收细连 还原煤用量30%，CCO用量30%，NCP 生体，无助于粉末铁eFe的提高.因此，不能将粒度 用量0.5%，还原时间120min,二段磨矿细度 小于5m的铁颗粒和细连生体作为选择性回收的 -0.074mm占95%，一段磁选场强0.148T,二段 重点，仍以0.074mm占95%作为二段磨矿细度. 磁选场强0.14T的条件下，一段磨矿细度对粉末铁 2.3.2粗铁颗粒和粗连生体 回收的影响如表12所示. 如2.3.1节所述，小于5m的铁颗粒一旦形成 如表12所示，随着一段磨矿细度的提高，粉末 就很难被回收，提高粉未铁©。的重点是减少粗铁 铁ee逐渐升高，在0.074mm占85%处出现极值.· 1428 · 北 京 科 技 大 学 学 报 第 35 卷 2.3 不同产状铁颗粒的回收工艺 如前所述，损失于尾渣中的铁元素的赋存形态 包括单体解离的单质铁颗粒、粗连生体 (见图 4) 和 细连生体 (见图 5). 2.3.1 微细铁颗粒和细连生体 如图 5 所示， 损失于尾渣 2 中的铁颗粒粒 径通常小于 5 µm， 且单体解离度较高. 增加二 段磁选场强可减少其在尾渣中的损失. 还原煤用量 30%，CCO 用量 30%，NCP 用量 0.5%，还原时间 120 min，一段磨矿细度 –0.074 mm 占 80%，二段磨 矿细度 –0.074 mm 占 95%，一段磁选场强 0.148 T 的条件下，二段磁选场强对粉末铁回收的影响见表 10. 表 10 二段磁选场强对粉末铁回收的影响 Table 10 Effect of the 2nd stage magnetic intensity on iron powder recovery 磁选场强/T γ/ % w(TFe)/% εFe /% 选矿效率/% 0.12 35.53 93.39 90.25 183.64 0.14 36.05 93.21 91.38 184.59 0.16 37.01 91.41 92.01 183.42 表 10 表明，增加磁选场强可以提高粉末铁回 收率，但同时导致粉末铁品位降低到 92%以下. 这 表明在磨矿细度 –0.074 mm 占 95%的细度下，随 着磁选场强的提高，部分未与尾渣解离而以连生体 形式存在的粉末铁被回收而进入磁选精矿 (粉末铁) 之中. 以提高磁场强度的方式选择性回收粒径小于 5 µm 的铁颗粒会同时增加粉末铁中连生体含量，降 低粉末铁质量，故二段磁选场强仍选 0.14 T. 为减少连生体的含量，提高粉末铁品位，可 通过提高二段磨矿细度的方式强化粉末铁与渣之间 的解离. 还原煤用量 30%，CCO 用量 30%，NCP 用量 0.5%， 还原时间 120 min， 一段磨矿细度 –0.074 mm 占 80%，一段磁选场强 0.148 T，二段 磁选场强 0.14 T 的条件下，二段磨矿细度对粉末铁 回收的影响如表 11 所示. 表 11 二段磨矿细度对粉末铁回收的影响 Table 11 Effect of the 2nd stage grinding fineness on iron powder recovery –0.074mm γ/ w(TFe)/ εFe / 选矿效率/ 矿的质量分数/% % % % % 90.00 36.09 92.36 90.65 183.01 95.00 36.05 93.21 91.38 184.59 100.00 35.99 93.24 91.25 184.49 表 11 表明，粉末铁 w(TFe) 随磨矿细度增加而 有所提高，但 εFe 并未增加. 为查明原因，对二段磨 矿细度 –0.074 mm 占 100%的尾渣 2 进行了产品检 查，其扫描电镜照片和能谱分析如图 6 所示. 图 6 尾渣 2 扫描电镜照片 (a) 以及照片中点 1 (b) 和点 2 的能谱 (c) Fig.6 SEM image of the 2nd stage tailing (a) and EDS spectra of Point 1 (b) and Point 2 (c) 如图 6 所示，磨矿细度 –0.074 mm 占 100%的 尾渣 2 中铁颗粒大部分小于 5 µm (图 6(a) 内白 点). 提高二段磨矿细度虽然可以提高细连生体的 单体解离度，但小于 5 µm 的铁颗粒很难在磁选过 程中被回收. 这说明二阶段磨选工艺很难回收细连 生体，无助于粉末铁 εFe 的提高. 因此，不能将粒度 小于 5 µm 的铁颗粒和细连生体作为选择性回收的 重点，仍以 –0.074 mm 占 95%作为二段磨矿细度. 2.3.2 粗铁颗粒和粗连生体 如 2.3.1 节所述，小于 5 µm 的铁颗粒一旦形成 就很难被回收，提高粉末铁 εFe 的重点是减少粗铁 颗粒过磨. 如图 4 所示，尾渣 1 中损失的铁元素主 要以粗连生体的形式存在，单体解离度较低是其损 失于尾渣的主要原因. 增加一段磨矿细度可以提高 这部分粗连生体的单体解离度，减少铁元素损失. 还原煤用量 30%， CCO 用量 30%， NCP 用量 0.5%， 还原时间 120 min， 二段磨矿细度 –0.074 mm 占 95%，一段磁选场强 0.148 T，二段 磁选场强 0.14 T 的条件下，一段磨矿细度对粉末铁 回收的影响如表 12 所示. 如表 12 所示，随着一段磨矿细度的提高，粉末 铁 εFe 逐渐升高，在 –0.074 mm 占 85%处出现极值