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Vol.31 Suppl.I 冯聚和等：钢包底吹氩方式对LF精炼的影响 ,11 030 0.05 2000 -1000 0 10002000 沿X轴位置mm 0.18 0.16 0.14 0.12 0.10 0.08 0.06 0.04 0.02 -2000 -1000 0 1000 2000 沿X轴位置/mm 0.14 (c) 0.12 0.10 0.08 0.02 -2000 -1000 0 1000 2000 4n智 沿X轴位置mm 图5Q=00NLmm条件下，不同方式底吹钢液表面速度分布云图（左）和X-Y散点图（右）-(a)单孔底吹：(b)双孔中心对称底吹： (c)双孔轴对称底吹 的混匀时间进行测定， 3结论 Fr'=bu igH (8) 在相同的吹氩量下，采用双孔轴对称底吹氩时 式中，Fr为修正弗鲁德准数；P,A分别为气体和 整个钢包内钢液流动速度均匀而稳定，基本消除了 液体的密度，kgm一3；H为熔池高度，m;u为特征 搅拌“死区”；钢液表面的流动速度均匀而且稳定，为 速度，ms-1 夹杂物的去除提供良好条件；采用该种吹氩方式混 由(Fr)m=(Fr)p,可得： 匀时间最短，可加速钢液混匀，为了加强钢液搅拌， 可采用双孔底吹加大吹氩量而不致引起卷渣， (9) 参考文献 式中，m代表模型，p代表原型：Q为气体体积流量， [1]Feng J H.Ai L Q.Liu J H.Hot Metal Pretreatment and Sec- m3s-1;d为供气孔有效直径.dm=l8mm,计算得 ondary Refining.Beijing:Metallurgical Industry Press,2005 到Qm=1.31 NL.min1.混匀时间测定结果如下 (冯聚和，艾立群，刘建华.铁水预处理与钢水炉外精炼.北 京：冶金工业出版社，2005) 表1所示. [2]Zhu M Y.Xiao Z Q.Steel Refining Process Simulation of 表1不同方式吹氩混匀时间比较 Mathematical Physics.Beijing:Metallurgical Industry Press, 1998 底吹方式 单孔 双孔中心对称双孔轴对称 (朱苗勇，肖泽强.钢的精炼过程数学物理模拟北京：冶金工 混匀时间/s 156.58 114.51 101.96 业出版杜，1998) (下转第15页)图5 QAr＝200NL·min —1条件下不同方式底吹钢液表面速度分布云图（左）和 X-Y 散点图（右）．（a） 单孔底吹；（b） 双孔中心对称底吹； （c） 双孔轴对称底吹 的混匀时间进行测定． Fr′＝ ρg u 2 ρ1gH （8） 式中Fr′为修正弗鲁德准数；ρgρl 分别为气体和 液体的密度kg·m —3 ；H 为熔池高度m；u 为特征 速度m·s —1． 由（Fr′）m＝（Fr′）p可得： Qm＝ ρgp ρgm · ρlm ρlp dm dp 4 Hm Hp 1 2 Qp （9） 式中m 代表模型p 代表原型；Q 为气体体积流量 m 3·s —1 ；d 为供气孔有效直径．dm＝18mm计算得 到 Qm＝1∙31NL·min —1．混匀时间测定结果如下 表1所示． 表1 不同方式吹氩混匀时间比较 底吹方式 单孔 双孔中心对称 双孔轴对称 混匀时间／s 156∙58 114∙51 101∙96 3 结论 在相同的吹氩量下采用双孔轴对称底吹氩时 整个钢包内钢液流动速度均匀而稳定基本消除了 搅拌“死区”；钢液表面的流动速度均匀而且稳定为 夹杂物的去除提供良好条件；采用该种吹氩方式混 匀时间最短可加速钢液混匀．为了加强钢液搅拌 可采用双孔底吹加大吹氩量而不致引起卷渣． 参 考 文 献 ［1］ Feng J HAi L QLiu J H．Hot Metal Pretreatment and Secondary Refining．Beijing：Metallurgical Industry Press2005 （冯聚和艾立群刘建华．铁水预处理与钢水炉外精炼．北 京：冶金工业出版社2005） ［2］ Zhu M YXiao Z Q． Steel Refining Process Simulation of Mathematical Physics．Beijing： Metallurgical Industry Press 1998 （朱苗勇肖泽强．钢的精炼过程数学物理模拟．北京：冶金工 业出版社1998） （下转第15页） Vol．31Suppl．1 冯聚和等： 钢包底吹氩方式对 LF 精炼的影响 ·11·