ob 500 160 400 120 300 80 200 ●0 40 100 10 2030 40 50 10 20 30 R/mm 40 50 R/mm 图2V:与R的关系 图8VR与R的关系（图中1、2、3曲战说明同图2） Fig.2 Relationship between Vi and R Fig.3 Relationship between VR and R 1一中170mm(N=5):2-中170mm(N=5) 3-90mm(N=1):4-中76mm(N=2) 分析，可以认为A主要是位于钻头中心轴上的合金齿（只可能是一个）由于冲击引起的磨 损，即应当有A=a。根据方程(4)，A对于VR有显著影响。B的大小决定着磨损曲线的上升 快慢程度。B越大，V增加越快。关于影响B的因素并不能肯定主要取决于旋转，尚有待进 一步深入研究。由第一组钻头得到的回归曲线的A=28.25,B=0.019。根据u与n的关系， 可将(4)写成： Vn=A3io (5) 若令B,=πBm/30则式(5)为 PR=Ae”。R (6) 将图2中第1,2,3组8种不同规格的钻头实测结果按V与R的关系绘成图3，可见回 归曲线与实测结果基本吻合。表明方程(4)一(6)适用于各种冲击式柱齿钻头。 3磨损与钻头使用寿命的关系 图4是4批34只Φ170mm潜孔钻头边齿在钻头直径方向的磨损厚度W与钻头平均寿命T 之间关系的实测分析结果。实线为回归曲线，其方程为： T=A W5 (7) 式中A1、B:均为常数。图4中回归曲线的A1=332m,B1=1.06,即该曲线近似于直线。 图4所涉及的4批钻头的结构参数、材质、工艺等基本相同，合金齿采用YA85型。方程(7) 说明钻头寿命是可以用边齿的径向磨损厚度估算的。 除了边齿外，还可以用中间齿的磨损来表达钻头的寿命。图5是根据图2中第1,2组 406尸 I 」 声沪户 斗 } } 爵 尸 J 专 ` . 广 / 5 2 多 1 4 0 0 0 0 0 尸 / mm D 5 2 枷咖 3 1 000 . 。 是借踌 V 图 Z ` R 与 的关系 V 图 3 二 R 与 的关系 图中 1 ( 、 2 、 ) 2 曲线说 明同图 3 g i F . R 2 e l a t i o 且 s h l b p e t w e e n n a 犷 ` d g i R F . R s e l a t i o n s h b i p e t w n V , a n e e d R . x一小i 7 0 m 爪 ( N = 5 ) ; 2一小i 7 0 m 址 ( N = 5 ) 3一小9 0 m m ( N = 1 ) , 4一小7 6 m m ( N = 2 ) 分析 , 可以认为 A 主要是 位于钻头 中心轴上的 合金齿 ( 只 可能是一 个) 由于 神 击 引 起 的磨 损 , 即应 当有 A 二 。 。 根据 方程 ( 4 ) , A 对于犷 , 有显 著影响 。 B 的 大小决定着磨损曲线 的上升 快慢程度 。 B 越大 , V , 增 加越快 。 关 于影响 B 的因素并不能肯定主要 取决 于 旋转 , 尚有待进 一步深人研 究 。 由第一组钻头得到的回 归 曲线 的 A 二 28 . 25 , B 二 。 . 0 1 9 。 根据 “ 与 。 的关系 , 可将 (4 )写成 : 犷 * 一 击兴 , ( 5) 若令B 。 = 万 B n/ 3 O则式 ( 5) 为 犷 , = H e B 。 刀 ( 6 ) 将图 2 中第 1 , 2 , 3 组 3 种 不同 规格 的 钻头实测 结果按 犷 , 与 R 的关 系 绘 成 图 3 , 可见 回 归 曲线与实测结 果基本吻合 。 表明方程 ( 4) 一 ( 6) 适用于 各种 神击 式柱 齿钻头 。 3 磨损与钻头使用寿命的 关系 图 4 是 4 批 34 只 中1 7 o m m 潜孔钻头边齿 在钻头直径 方向的磨 损厚 度砰与钻头 平均寿命 T 之 间关系的实测 分析结 果 。 实线 为回 归 曲线 , 其方程 为 : T = A l 牙 B i ( 7 ) 式中 A : 、 B ; 均 为 常数 。 图 4 中回 归 曲线的 A ; = 3 2 m , B : 二 1 . 06 , 即 该 曲线近 似 于直 线 。 图 4 所涉及 的 4 批钻头的 结构参数 、 材质 、 工艺等基本相 同 , 合金 齿采用 Y A 8 5型 。 方程 ( 7) 说明钻头寿命是可 以 用边齿 的径向磨 损厚 度估算的 。 除了边齿外 , 还可以 用中间齿的磨损来 表达钻头的寿命 。 图 5 是根据 图 2 中第 1 , 2 组 4 0 6