·532. 工程科学学报，第39卷，第4期 粒径约大于0.2μm的球状碳化物颗粒（箭头所指）， (110) No.4 挑选特征区域（圆圈处）对该碳化物进行能谱微区成 (200) (211D 分分析，结果表明其富含元素Cr、Fe和Mo,但由于相 /No.3 对Cr及Fe来说，Mo含量较少，分析研究认为其可能 人 No.2 是M3(Fe,Cr)C6- 人 No.1 焊接接头经1次回火处理后，由图4(b)发现在粒 No.0 径约为40nm的小颗粒析出物附近逐渐发生位错塞积 (箭头1所示)，由于合金元素次外层电子的填满程度 65-4899:a-pe 不同，Nb和V比Mo和Cr更易形成碳氮化物，且MX 34-0396:Fe-Cr (M=V/Nb,X=C/N)比MaCs(M=Cr,fe,Mo)更加稳 20 30 40 50 60 70 80 90 定，它们可能是MX(M=VNb,X=C/N)型碳氮化 20M 物a,对基体起弥散强化作用.由图4(b)和(c)知正 图391管焊接接头在不同回火次数条件下的X射线衍射分析 火时由马氏体相变获得的形变储存能在此时会逐渐释 Fig.3 XRD patters for the weld joints of P91 steel after various re- 放，其方式主要是板条状马氏体的多边化回复、处于亚 tempering times 稳态的位错缠结及位错网（图4（©）)等形式，且部分细 马氏体，在其板条界面处有沉淀颗粒析出，而这些析出 小颗粒的碳化物在位错线上形核（图4(b)箭头2），对 物可能是MC。·为进一步探究多次回火对试验P91 位错有强烈的钉扎作用，使位错运动受到阻碍.位错 焊接接头微观组织的影响，进行了透射试验，结果见 线绕过或切割该碳氮化物质点而继续前进所需的应力 图4.由图4(a)可以看出，供货态焊接接头组织为位 错密度较高的板条马氏体，且在晶界及晶内存在少量 分别为式，=G61及式=受务，其中C为弹性模 d 020 (200) 图491焊接接头不同回火次数下的透射微观组织.()带有粗大沉淀颗粒的参比样显微组织：(b)回火1次后试样的析出物的钉扎作 用：(c)回火1次后试样的位错网与位错缠结：()试样经回火4次，碳化物颗粒呈串链状分布于品界：（©）碳化物C:C。的分析标定 Fig.4 TEM micrograph of 91 weld joints after various re-empering times:(a)microstructure and coarse precipitate particles of the reference sam- ple (normalized and tempered):(b)sample re-empered once showing pinning of dislocations by precipitates;(c)sample same as Fig.4(b), showing dislocation network and entangled dislocations;(d)sample re-tempered 4 times showing carbides at boundaries distributed in chains:(e)a- nalysis and calibration of carbide CraC工程科学学报，第 39 卷，第 4 期 图3 P91 管焊接接头在不同回火次数条件下的 X 射线衍射分析 Fig． 3 XＲD patterns for the weld joints of P91 steel after various re￾tempering times 马氏体，在其板条界面处有沉淀颗粒析出，而这些析出 物可能是 M23 C6 ． 为进一步探究多次回火对试验 P91 图 4 P91 焊接接头不同回火次数下的透射微观组织． ( a) 带有粗大沉淀颗粒的参比样显微组织; ( b) 回火 1 次后试样的析出物的钉扎作 用; ( c) 回火 1 次后试样的位错网与位错缠结; ( d) 试样经回火 4 次，碳化物颗粒呈串链状分布于晶界; ( e) 碳化物 Cr23C6的分析标定 Fig． 4 TEM micrograph of P91 weld joints after various re-tempering times: ( a) microstructure and coarse precipitate particles of the reference sam￾ple ( normalized and tempered) ; ( b) sample re-tempered once showing pinning of dislocations by precipitates; ( c) sample same as Fig． 4 ( b) ， showing dislocation network and entangled dislocations; ( d) sample re-tempered 4 times showing carbides at boundaries distributed in chains; ( e) a￾nalysis and calibration of carbide Cr23C6 焊接接头微观组织的影响，进行了透射试验，结果见 图 4． 由图 4( a) 可以看出，供货态焊接接头组织为位 错密度较高的板条马氏体，且在晶界及晶内存在少量 粒径约大于 0. 2 μm 的球状碳化物颗粒( 箭头所指) ， 挑选特征区域( 圆圈处) 对该碳化物进行能谱微区成 分分析，结果表明其富含元素 Cr、Fe 和 Mo，但由于相 对 Cr 及 Fe 来说，Mo 含量较少，分析研究认为其可能 是 M23 ( Fe，Cr) C6 ． 焊接接头经 1 次回火处理后，由图 4( b) 发现在粒 径约为 40 nm 的小颗粒析出物附近逐渐发生位错塞积 ( 箭头 1 所示) ，由于合金元素次外层电子的填满程度 不同，Nb 和 V 比 Mo 和 Cr 更易形成碳氮化物，且 MX ( M = V /Nb，X = C /N) 比 M23C6 ( M = Cr，Fe，Mo) 更加稳 定，它们可能是 MX( M = V /Nb，X = C /N) 型碳 氮 化 物［16］，对基体起弥散强化作用． 由图 4( b) 和( c) 知正 火时由马氏体相变获得的形变储存能在此时会逐渐释 放，其方式主要是板条状马氏体的多边化回复、处于亚 稳态的位错缠结及位错网( 图 4( c) ) 等形式，且部分细 小颗粒的碳化物在位错线上形核( 图 4( b) 箭头 2) ，对 位错有强烈的钉扎作用，使位错运动受到阻碍． 位错 线绕过或切割该碳氮化物质点而继续前进所需的应力 分别为式 τ0 = Gb /l 及式 τc = π 2·rγ lb ，其中 G 为弹性模 · 235 ·