对弯曲和预裂纹试样，选用8-9种充氢工.艺。如用H2SO,配制PH值分别为4.0,3.0， 2.0,0.1(1NH2SO,)的溶液，试样浸泡13小时，另外几种充氢工艺是在1NH,SO,溶 液（有时加0.1毫升/升CS2)中电解充氢，电流密度分别为0.2,2,5,20,50,80毫安/厘米2。 对三点弯曲试样，充氢时间为6小时。WOL试样充氢13小时（充氢？小时后间隔12小时，再 充6小时)，拉伸试样全部在1 N H2SO,中充氢6-8小时（电流密度40-60毫安/厘米2）。 横梁位移速度是1毫米/分（快加载)或0.01毫米/分（慢加载），试验温度约20℃。研 究形变速度和试验温度对表观屈服强度的影响时选用WOL试样，横梁位移速度为2,1， 0.15,0.07或0.01毫米/分，试验温度是15℃，-10℃，-30℃，-50℃，-70℃，-90℃， 和-110℃。 实验结果 1.光滑拉伸试样 不同钢种充氢前后o。.2（o或s)的比省见图1.20钢(T.S=400MPa)充氢后屈服强 度下降，但差值小于]0%。而且充氢后屈服点消失，如进行去氢处理，则屈服点往往能重 现，而月屈服点又回复到原来的值。 对40Cr和32 SiMnMoV钢，充氢前 后屈服强度改变不明显。但对30C MnSiNia和45钢来说，充氢后屈服 强度略有提高，但也不超过5-10%。 002 看来氢对光滑拉伸试样屈服强度的影 1,0 响是和钢种有关的，但可以说氢对屈 0,9 屈服强度的影响是不明显的（差值小 0.b 于10%)。 07 Steel ,9 应当指出，对T.S≥1700MPa 0.6 30CrMnSiM2 1620 的超高强度钢，在电解充氢过程中很 0. 32S1MnMoV 850 4号 750 容易出现以氢压机构形成的微裂 04 40Cr 700 纹【1，因此，在随后拉伸时很容易 0.3 20 400g 0.2 发生低应力脆断，测不出屈服强度， 0.t 断裂应力也明显低于未充氢试样的屈 服强度。 500 7000.2 2.三点弯曲试样 MPa 不同钢种充氢前后表观屈服强度 图1不同钢种光滑拉伸试样充氢前后的 相对屈服强度0。.2g。,2(充氢电流密度i= 随充氢条件的变化见图？，由图可知， 40-80毫安/厘米2，时间6~8小时)。 对T.S≤800MPa的三种钢(40Mn Nb、16Mn、20),即使严重充氢(i=50-80毫安/厘米2)，屈服强度也没有明显变化 (相差<10%)，但对超高强度钢(30 CrMnSiNi2,40 CrMnSiMo),充氢后屈服强 度。。◆/o。随充氢电流密度升高而迅速下降。严重充氢时可使os降低一倍。 图3表明，对超高强0 CrMnSiNi2钢(T.S=1620MPa,i=20毫安/厘米2)，如充 气后按正常速度加载，则σ：并不降低（曲线2)，如重新缓慢加载，则屈服强度明显下降 111对弯曲和预裂 纹试 样 , 选 用 8一 9种充氢工 艺 。 如 用 H 2 5 0 ; 配 制 P H 值分 别为4 . 。 , 3 . 0, 2 . 0 , 0 . 1 ( I N H : 5 0 ` ) 的 溶液 , 试样 浸 泡 1 3 小时 , 另外 几种充氢 工 艺是在 I N H : 5 0 ` 溶 液 (有时加 0 . 1毫 升 /升 C S Z ) 中 电解充 氢 , 电流 密度 分别 为0 . 2 , 2 , 5 , 20 , 50 , 80 毫安 / 屋米 : 。 对三 点弯 曲试样 , 充氢 时 间为6 小 时 。 W O L 试 样充 氢 1 3小时 ( 充 氢 7小 时后 间 隔1 2小时 , 再 充6小时 ) , 拉伸 试样全 部在 I N H Z S O ` 中充氢 6一 8小 时 ( 电流 密度 4。一 8 0毫安 /厘 米 2 ) 。 横梁位 移速 度是 1毫 米 /分 ( 快 加载 ) 或 0 . 01 毫 米 /分 ( 慢加载 ) , 试验 温度 约 2 0 ℃ 。 研 究形变速度 和 试验 温 度对 表 观 屈服 强 度 的影 响时 选 用W O L 试 样 , 横梁位 移 速度为2 , 1 , 0 . 1 5 , 0 . 0 7或 0 . 0 1毫米 /分 , 试 验 2枝 度是 15 ℃ , 一 ] o ℃ , 一 3 0 艺 , 一 50 ℃ , 一 7 0 ℃ , 一 9 0 ℃ , 和 一 1 10 ℃ 。 实验 结果 1 . 光 滑拉 伸试样 不 同钢种 充氢前后 a 。 . 2 ( a 或 s ) 的 比 直见 图 l 。 20 钢 ( r . s 二 4 0 M P a ) 充氢 后 屈 服 强 度下 降 , 但差 值小 于 0] % 。 而 且充 氢后 屈 服 点消失 , 如 进行 去氢 处理 , 则 屈 服点往往 能重 现 , 而且 屈服 点又 回复到原 来 的值 。 几 : Oa 士 一 8 1 6 2 0 . 竺.a0.,09.76 二,O0 ’..0,.20 . .01 对 4 0皿 r和 3 2 5 i M n M o V钢 , 充氢前 后 屈服 强度 改 变 不 明显 。 但 对 30 C r M n s i N i : 和 4 5钢色来 说 , 充 氢后屈服 强度略有提高 , 但 也不超 过 5一 10 % 。 看 来氢对 光滑 拉伸试样 屈 服强 度的影 响 是和 钢种 有关的 , 但可 以 说氢对 屈 屈服强 度的影 响 是不明显 的 ( 差 值小 于 1 0 % ) 。 应 当 指 出 , 对 T . S > 17 0 0 M P a 的妞高强度钢 , 在 电解充氢 过 程 中很 容易 出现 以氢 压 机 构 形 成的 微 裂 纹 t注 l , 因 此 , 在 随后 拉 伸时 很容 易 发生 低应力脆断 , 测不 出屈 服 强度 , 断裂 应 力也 明显 低 于未充氢 试 样 的屈 服 强度 。 2 . 三 点有曲 试样 不 同钢 种充 氢 前后 表观屈 服 弧度 随充氢 条 件的变化 见 图 2 , 由图可 知 , 对 T . S 三8 0 0 M P a 的 三 种 钢 ( 4 0 M n S t e . 1 , 呱川n s l暇 2 , 2 5 1妞心 o V 4 , 4 0 Cr 2 O 扩 0 。 2 扭 P. 图 1 不 同钢种 光 滑拉 伸试 样 充氢 前 后 的 相对 屈服 强 度 a 。 . : / a 。 . : ( 充 氢 电流 密度 i 二 4 0一8 0 毫安 / 厘 米 2 , 时 间6 ~ 8 小 时 ) 。 N b 、 16 M n 、 20 ) , 即 使 严 贡 充氢 ( i = 50 一 80 毫安 /厘 米 , ) , 屈 服 强 度 也没 有 明 显 变化 ( 相差 < 1 0 % ) , 但对 超 高 强 度 钢 ( 3 0 C r M n s i N i : , 4 0 C r M n s i M o ) , 充氢 后屈 服强 度a : ./ a , 随 充氢 电流 密度 升高而迅 速下降 。 严重 充氢 时 可使 a : 降低 一倍 。 图 3 表明 , 对超 高 强 3 0 C r M n s i N i Z 钢 ( T . S = 16 2 0 M P a , i = 2 0毫安 /厘 米 2 ) , 如 充 氛后按正 常 速度加载 , 则。 s 并不 降低 ( 曲线 2 ) , 如重 新缓 慢加载 , 则屈服 强 度明显下降 11 1