·216· 工程科学学报，第37卷，第2期 的1219〉、(e,90°，e2)对应的4210)和(p,60°， 22 30)对应的0111)纤维织构、(0°，中，0)对应的 20 4010〉纤维织构，其中0111)纤维织构最为明显：轴 向三次镦拔试样的织构组分有(p,45°，P2)对应的 4213)纤维织构：换向三次镦拔试样的织构组分有 (p,90°，p,)对应的1210》和(p,45°，30）对应的 14 0112〉纤维织构. 12 随着镦拔次数的增多，010〉和1120》纤维织构 组分所占比例逐渐减少，当镦拔次数达到三次后，该织 10 构组分基本消失219)纤维织构也有减弱的趋势， 原始 轴向一 轴向两 轴向三 换向 次敏拔 次墩拔 次徵拔 次墩拔 4212)纤维织构有增强的趋势，但织构方向随着镦拔 做拔方式 程度的增加而有所偏差，这是由于钛合金六方结构晶 图6不同缴拔方式下Ti6A4V合金B相极密度 格常数c轴与a轴比c/a<1.633,促进了孪生倾向，使 Fig.6 Densities of B phase of different forging modes 得柱面或者锥面滑移增强的：在二次镦拔和平面镦拔 中分别向0111)和0112)纤维织构发生转变，在三次 {100}极图.通过计算，可以知道不同的镦拔方式对应 镦拔中转变为4213)纤维织构，同时由于形变程度的 的不同的晶粒取向.原始状态下的B相主织构为 增加，织构取向发生明显的集中分布，发散性有明显的 {100011)和{011}322)：一次镦拔的B相主织构 减弱. 为{102必010〉和{211}24)：二次镦拔的B相主织 2.2.3不同镦拔方式下Ti6A1-4V合金中B相织构 构为{221}(012)：轴向三次镦拔的B相主织构为 从图6可以看出不同的镦拔方式明显减弱了初始 {11}(143),同时也存在{100(001)的织构：换向三 状态下织构的强度，但是不同的方式对比发现，没有明 次缴拔的B相主织构为{12}111)和10111) 显的趋势.可能的原因有：(1)因为B相与α相满足 2.3镦拔方式对Ti6A-4V合金组织均匀性及取向 Burgers关系，而双相钛合金中B相含量很少，其变形 分布的影响 受到α相的牵制：(2)镦拔的变形量较小，没有促成强 2.3.1不同镦拔方式下Ti-6A-4V合金的组织均匀 的织构形成，从图中的数值也可以看出 性分析 图7展示了不同镦拔方式下Ti6A-4V合金的 本实验中将钛合金加热到α+B两相区进行锻 RD 100 4100 100 D 100 TD TD d 图7不同镦拔方式下Ti6A4V合金B相{100}极图.(a)原始状态：(b)轴向一次辙拔：(c)轴向二次鐵拔：(d)轴向三次辙拔：()换向 三次镦拔 Fig.7 (100}Pole Figures of B phase under different upsetting and stretching modes.(a)Original:(b)uniaxial I time:(c)uniaxial twice:(d)u- niaxial 3 times;(e)cross upsetting and stretching 3 times工程科学学报，第 37 卷，第 2 期 的〈1219〉、( φ1，90°，φ2 ) 对应的〈1210〉和( φ1，60°， 30°) 对 应的〈0111〉纤 维织 构、( 0°，Φ，0°) 对 应 的 〈1010〉纤维织构，其中〈0111〉纤维织构最为明显; 轴 向三次镦拔试样的织构组分有( φ1，45°，φ2 ) 对应的 〈1213〉纤维织 构; 换向三次镦拔试样的织构组分有 ( φ1，90°，φ2 ) 对应的〈1210〉和( φ1，45°，30°) 对应的 〈0112〉纤维织构． 随着镦拔次数的增多，〈1010〉和〈1120〉纤维织构 组分所占比例逐渐减少，当镦拔次数达到三次后，该织 构组分基本消失，〈1219〉纤维织构也有减弱的趋势， 〈1212〉纤维织构有增强的趋势，但织构方向随着镦拔 程度的增加而有所偏差，这是由于钛合金六方结构晶 格常数 c 轴与 a 轴比 c / a ＜ 1. 633，促进了孪生倾向，使 得柱面或者锥面滑移增强［15］; 在二次镦拔和平面镦拔 中分别向〈0111〉和〈0112〉纤维织构发生转变，在三次 镦拔中转变为〈1213〉纤维织构，同时由于形变程度的 增加，织构取向发生明显的集中分布，发散性有明显的 减弱． 图 7 不同镦拔方式下 Ti--6Al--4V 合金 β 相{ 100} 极图． ( a) 原始状态; ( b) 轴向一次镦拔; ( c) 轴向二次镦拔; ( d) 轴向三次镦拔; ( e) 换向 三次镦拔 Fig． 7 { 100} Pole Figures of β phase under different upsetting and stretching modes． ( a) Original; ( b) uniaxial 1 time; ( c) uniaxial twice; ( d) u￾niaxial 3 times; ( e) cross upsetting and stretching 3 times 2. 2. 3 不同镦拔方式下 Ti--6Al--4V 合金中 β 相织构 从图 6 可以看出不同的镦拔方式明显减弱了初始 状态下织构的强度，但是不同的方式对比发现，没有明 显的趋势． 可能的原因有: ( 1) 因为 β 相与 α 相满足 Burgers 关系，而双相钛合金中 β 相含量很少，其变形 受到 α 相的牵制; ( 2) 镦拔的变形量较小，没有促成强 的织构形成，从图中的数值也可以看出． 图 7 展示了不同镦拔方式下 Ti--6Al--4V 合金的 图 6 不同镦拔方式下 Ti--6Al--4V 合金 β 相极密度 Fig． 6 Densities of β phase of different forging modes { 100} 极图． 通过计算，可以知道不同的镦拔方式对应 的不同 的 晶 粒 取 向． 原 始 状 态 下 的 β 相 主 织 构 为 { 100} 〈011〉和{ 011} 〈322〉; 一次镦拔的 β 相主织构 为{ 102} 〈010〉和{ 211} 〈124〉; 二次镦拔的 β 相主织 构为{ 221} 〈012〉; 轴向三次镦拔的 β 相 主织 构 为 { 111} 〈143〉，同时也存在{ 100} 〈001〉的织构; 换向三 次镦拔的 β 相主织构为{ 121} 〈111〉和{110} 〈111〉． 2. 3 镦拔方式对 Ti--6Al--4V 合金组织均匀性及取向 分布的影响 2. 3. 1 不同镦拔方式下 Ti--6Al--4V 合金的组织均匀 性分析 本实验中将钛合金加热到 α + β 两相区进行锻 · 612 ·