=1.6 ∴L=22380.48kmol/h V(y1-y2)=L(x1-X2)=LX1 ∴x1=3.125×105 L L X+ly x+y2=1824x+0003 (3)A mv =589 A/y2 A 17)试按吸收因数法推导出以液相浓度差为推动力的吸收过程传质单元数计算 L hn 1-421-mx* g 证明:Na=∫(x2-x) y=y/m-L(x-x)/G x=y, /m-L(x-x)/G NoG= dx/( /m-L(x-x)/Gm-x [Ln[(l-L/mG)x2+(L/mG)/x-y /m+(L/mg)y, (L/mGy4(1-L/mGx+(LmGx1-y1/m]}/1-LAmG ( Ln[(l-L/mG(/m-x)+(L/mG(,/m-xul/ (y1/m-x1)}/(1-L/mG) {L川(1-L/mGXv1-mx2)(y1-mx1)+L/mG]}/1+L/mG) 18)以清水在填料塔内逆流吸收空气~氨混合气中的氨,进塔气中含氨4.0%(体 积),要求回收率7为096,气相流率G为035kg/m2,。采用的液气比为 最小液气比的16倍,平衡关系为y=092x,总传质系数K2为 0043002}。试求:①塔底液相浓度x;②所需填料层高度H。L V L V y y y m =       = − 16 16 1 2 1 . . min ∴L = 22380.48 kmol/h V(y1－y2) = L(x1－x2) = Lx1 ∴ x1 = 3.125×10-5 (2) y L V x y L V x L V = + − x y x      2 2  = + 2 = 1824 + 0.003 (3) A L mV = = 1.52 N A A y mx y mx A oG = − −       − − +       1 1 1 1 1 1 2 1 2 2 ln = − −       +       = 1 1 1 1 1 1 589 1 2 A A y y A ln . 17）试按吸收因数法推导出以液相浓度差为推动力的吸收过程传质单元数计算 式：   = − − − = − − = − − = − 1 2 1 2 /[( / ( )/ ] / ( )/ / ( )/ /( ) 1 1 1 1 * 1 1 * x x OG x x OL N dx y m L x x Gm x x y m L x x G y y m L x x G 证明：N dx x x { [(1 / )( )/( ) / ]}/(1 / ) ( / )}/(1 / ) { [(1 / )( / ) ( / )( / )]/ ( / ) ]/[(1 / ) ( / ) / ]}/[1 /( )] { [(1 / ) ( / )/ / ( / ) 1 2 1 1 1 1 1 2 1 1 1 1 1 1 2 1 1 1 Ln L mG y mx y mx L mG L mG y m x L mG Ln L mG y m x L mG y m x L mG y L mG x L mG x y m L mG Ln L mG x L mG x y m L mG y = − − − + + − − = − − + − − + − − = − + − + − 18）以清水在填料塔内逆流吸收空气～氨混合气中的氨，进塔气中含氨 4.0%（体 积），要求回收率 为 0.96，气相流率 G 为 。采用的液气比为 最 小 液 气 比 的 1.6 倍 ， 平 衡 关 系 为 ， 总 传 质 系 数 为 。试求：①塔底液相浓度 ；②所需填料层高度