郑建超等：Mn对2205双相不锈钢耐点蚀性能的影响 ·249· 包原样 24h 位置O Mn Si Al Mg Cr Ca S C Ni Mo Fe 156.1424.997392.342.023.252.361.51 20.45 055 22.58 5.734.243.3663.09 (b) 原样 24h 3 位置 0 G Mn 26.00 46.09 25,22 2.69 2 27.35 43.23 26.27 3.15 原样 24h 2 um 位授0 Mn Si S Mg Ti Ca Fe 1 30.2737.934.528865,914.591.86084 1240620.84 29.5022.617.85 -6.19.15.390.95 4.09 11.38 3 0.9123.653.620.16 37.81 8.73 22.68 图3不同类型夹杂物腐蚀前后形貌变化.(a)(Mn,Si)氧化物：(2)(Cr,Mn、A)氧化物：(3)(Mn,Si,Cr)氧硫化物 Fig.3 Backscattered electron images of inclusions in experimental alloys before and after chemical corrosion:(a)(Mn,Si)oxides;(b)(Cr,Mn, Al)oxides;(c)(Mn,Si,Cr)oxysulfides 移动，有利于(Mn、Si)氧化物的生成.此外，随着Mn K1=- d (2Mn0-Si02) )as (3) 的加入，钢液中Si的活度也会受Mn含量的影响，而 式中，a(302s0和a(2M0.s0)分别表示3Mn0-2Si02 Mn对Si的活度系数的影响可以用式(4)表示： 和2Mn0·SiO,的活度，对(Mn、Si)氧化物夹杂，在以 Igfts=e·[%Mn]+d[%j] (4) 纯物质为标准态的情况下，其值为1；a[1、a1s和 式中fis表示钢液中Si的活度系数，e表示Mn对 ato分别表示Mn、Si和O在钢液中的活度. Si的相互作用系数，[%Mn]表示钢液中Mn质量分 随着Mn的加入，式(2)、(3)必然使平衡向右 数，C表示钢液中除Fe、Mn外其他元素对Si的相互郑建超等: Mn 对 2205 双相不锈钢耐点蚀性能的影响 图 3 不同类型夹杂物腐蚀前后形貌变化 郾 (a)(Mn、Si)氧化物;(2)(Cr、Mn、Al)氧化物;(3)(Mn、Si、Cr)氧硫化物 Fig. 3 Backscattered electron images of inclusions in experimental alloys before and after chemical corrosion: (a) (Mn, Si) oxides; (b) (Cr, Mn, Al) oxides; (c) (Mn, Si, Cr) oxysulfides K1 = a(2MnO·SiO2 ) a 2 [Mn]·a[Si]·a 4 [O] (3) 式中,a(3MnO·2SiO2 ) 和 a(2MnO·SiO2 ) 分别表示 3MnO·2SiO2 和 2MnO·SiO2的活度,对(Mn、Si)氧化物夹杂,在以 纯物质为标准态的情况下,其值为 1;a[Mn] 、a[Si] 和 a[O]分别表示 Mn、Si 和 O 在钢液中的活度. 随着 Mn 的加入,式(2)、(3) 必然使平衡向右 移动,有利于(Mn、Si)氧化物的生成. 此外,随着 Mn 的加入,钢液中 Si 的活度也会受 Mn 含量的影响,而 Mn 对 Si 的活度系数的影响可以用式(4)表示: lg f [Si] = e Mn Si·[% Mn] + e j Si·[% j] (4) 式中,f [Si]表示钢液中 Si 的活度系数,e Mn Si 表示 Mn 对 Si 的相互作用系数,[% Mn]表示钢液中 Mn 质量分 数,e j Si表示钢液中除 Fe、Mn 外其他元素对 Si 的相互 ·249·