·1510· 工程科学学报，第37卷，第11期 60 70 一连接1 一连接1 -连接2 一连接2 50 连接3 连接3 连接4 50 连接4 连接5 40 一连接5 ~连接6 一连接6 30 连接7 30 连接7 20 10 10 '0 1020 3040 506070 01020304050607080 位移mm 位移/mm 图10顺纹方向单调加载平均包络线 图12顺纹方向反复往返加载平均包络线 Fig.10 Monotonic average envelopes of connections parallel to the Fig.12 Average hysteresis envelopes of connections parallel to the grain direction grain direction 70 70 一连接1一连接5 一连接1 60 一连接2一连接6 60 一连接2 连接3一连接7 一连接3 50 连接4 50 连接4 0 连接5 40 连接6 30 连接7 20 20 10 1020304050607080 061020304050607080 位移mm 位移mm 图11横纹方向单调加载平均包络线 图13横纹方向反复往返加载平均包络线 Fig.11 Monotonic average envelopes of connections perpendicular to Fig.13 Average hysteresis envelopes of connections perpendicular to the grain direction the grain direction 纹方向，连接1、2、3和4展现了失效(a)模式 构件的失效荷载为P.,相当于极限荷载Pk的0.8倍， (图9(a)的延性破坏过程；而连接5、6和7峰值承载 失效荷载对应的失效位移即极限位移D,极限荷载对 力低至15kN左右，而且在达到峰值承载力之后展现 应的位移D,初始刚度K。,屈服荷载P,屈服位移 了很长一段荷载稳定阶段，产生很大的变形.这主要 D,延性系数8（定义为失效位移与屈服位移的比 是由于连接件在横纹方向刚度薄弱，导致连接件自身 值)，各个连接的重要力学参数列表5和表6. 产生很大变形（弯曲和扭转）而非带动紧固件发生 根据表5发现：顺纹方向无论是单调加载还是循 变形. 环往返加载，所有连接的延性系数基本都达到3以上， 在滞回试验中，各连接在顺纹方向上展现了完整 从峰值荷载来看，由金属连接件A构成的连接1、2和 的延性破坏过程见图12，说明在顺纹方向三种金属连 3承载能力最大，在38~52kN之间：其次是金属连接 接件的强度足以带动紧固件的往返运动，产生模式 件C构成的连接5.6和7，在26.85~36.36kN范围之 (a)的失效：而连接5、6和7在横纹方向的低周往返加 内：最小是金属连接件B构成的连接4，在25.3~ 载试验中表现出类似于单调加载试验中的现象，峰值 29.1kN之间.由金属连接件A构成的三种连接中，在 承载力低至13kN,峰值力之后产生很大的变形，主要 单调加载下，其承载能力从大到小依次是连接1(52 是金属连接件自身变形而非紧固件发生变形，产生模 kN)、连接3(49.7kN)和连接2(38.7kN):在低周往 式(d)的失效，如图13所示. 返加载下，其承载能力从大到小依次为连接3 3.3位移延性 (49.2kN)、连接1(48.9kN)和连接2（45.8kN).峰 通过获得的荷载一位移骨架曲线以及滞回包络线 值力相差不大的情况下，连接1在滞回加载过程中展 发现木节点没有钢构件那么明显的屈服点，屈服荷载 现了突出的延性能力，延性系数达到6.12，而其余两 和屈服位移不容易确定.采用等效能量法四确定了 种连接的延性系数在3左右，所以顺纹方向上，根据单工程科学学报，第 37 卷，第 11 期 图 10 顺纹方向单调加载平均包络线 Fig． 10 Monotonic average envelopes of connections parallel to the grain direction 图 11 横纹方向单调加载平均包络线 Fig． 11 Monotonic average envelopes of connections perpendicular to the grain direction 纹方 向，连 接 1、2、3 和 4 展 现 了 失 效 ( a ) 模 式 ( 图 9( a) ) 的延性破坏过程; 而连接 5、6 和 7 峰值承载 力低至 15 kN 左右，而且在达到峰值承载力之后展现 了很长一段荷载稳定阶段，产生很大的变形． 这主要 是由于连接件在横纹方向刚度薄弱，导致连接件自身 产生很大变 形( 弯 曲 和 扭 转) 而 非 带 动 紧 固 件 发 生 变形． 在滞回试验中，各连接在顺纹方向上展现了完整 的延性破坏过程见图 12，说明在顺纹方向三种金属连 接件的强度足以带动紧固件的往返运动，产生模式 ( a) 的失效; 而连接 5、6 和 7 在横纹方向的低周往返加 载试验中表现出类似于单调加载试验中的现象，峰值 承载力低至 13 kN，峰值力之后产生很大的变形，主要 是金属连接件自身变形而非紧固件发生变形，产生模 式( d) 的失效，如图 13 所示． 3. 3 位移延性 通过获得的荷载--位移骨架曲线以及滞回包络线 发现木节点没有钢构件那么明显的屈服点，屈服荷载 和屈服位移不容易确定． 采用等效能量法［20］确定了 图 12 顺纹方向反复往返加载平均包络线 Fig． 12 Average hysteresis envelopes of connections parallel to the grain direction 图 13 横纹方向反复往返加载平均包络线 Fig． 13 Average hysteresis envelopes of connections perpendicular to the grain direction 构件的失效荷载为 Pu，相当于极限荷载 Ppeak的0. 8 倍， 失效荷载对应的失效位移即极限位移 Du，极限荷载对 应的位移 Dpeak，初始刚度 Ke，屈服荷载 Py，屈服位移 Dy，延性 系 数 δ ( 定义为失效位移与屈服位移的比 值) ，各个连接的重要力学参数列表 5 和表 6． 根据表 5 发现: 顺纹方向无论是单调加载还是循 环往返加载，所有连接的延性系数基本都达到 3 以上， 从峰值荷载来看，由金属连接件 A 构成的连接 1、2 和 3 承载能力最大，在 38 ～ 52 kN 之间; 其次是金属连接 件 C 构成的连接 5、6 和 7，在 26. 85 ～ 36. 36 kN 范围之 内; 最小是金属连接件 B 构 成 的 连 接 4，在25. 3 ～ 29. 1 kN之间． 由金属连接件 A 构成的三种连接中，在 单调加载下，其承载能力从大到小依次是连接 1 ( 52 kN) 、连接 3 ( 49. 7 kN) 和连接 2 ( 38. 7 kN) ; 在低周往 返加 载 下，其 承 载 能 力 从 大 到 小 依 次 为 连 接 3 ( 49. 2 kN) 、连接 1 ( 48. 9 kN) 和连接 2 ( 45. 8 kN) ． 峰 值力相差不大的情况下，连接 1 在滞回加载过程中展 现了突出的延性能力，延性系数达到 6. 12，而其余两 种连接的延性系数在 3 左右，所以顺纹方向上，根据单 · 0151 ·