.0 0,9 0.7 0.6 0. 04 charging condition i(mA/cm)tise(hr.) 80 6 0. 20 64 6 0.2 20 0 6 a PH-2 6 1,0 2.0 6/6s 图4无裂纹弯曲试样在不同条件下充 图5超高强度钢裂纹前端氧 氢后的相对屈服应力σs/可，和 致滞后塑性变形和氢致 预应力口/σs的关系。 裂纹的关系 (30CrMnSiNi,T,S=1620MPa>-(30CrMnSiNi2,T.S=1620MPa) t=号(o,-0x)in29+tvo020=0.328√2t (2) 我们认为，当裂纹前端足够大的距离内（「一定），t都等于材料的表观屈服强度时氢致滞 后塑性变形就将发生而且P-e和P-V曲线将偏距直线（图6）。对WOL型试样 K:-B/WF(W) (3) 因此产生滞后塑性变形的表观屈服应力就和P-ε曲线偏离直线处的临界载荷P:成比例，即 0,328,F(W)。 2xre‘BVWP: Tc=- (4) 对未充氢的试样，当P-ε曲线偏离直线时，在抛光的试样表面上也可看到裂纹前端存在塑性 ,区，因此，P-ε曲线转折点的载荷就和试样表面（平面应力条件）塑性变形开始的表观屈服 来，应力：成比例。因此同一试样充氢前后观现屈服应力之比为： F(-W)Pe "a◆ T/Tc=--- (5) F(0)P 对30 CrMnSiNi2A钢(T.S=l6.20.MPa),在不同充氢条件下P-e和P-V的曲线示意如 113加 , ·叶 牙 一 - 名- 十- -一 共 . . ~ - ~ 一一 · · 一 一明尸 . . - . . - 民 _ . 民 -一一一 - 1 O 。 2 O 一 , c梦今 r 誉毛 . 9 2泛 o n 人 ` 用几 I 〔 口 少 呼毛 已0 2 0 , 2 O O P H . 2 1` 1 0 . 1血 (匕r . ) 6 . “6 . , 况 6 自 6 . ’.0.0.0 目J 4 户, … 0 , · o 即` : 2 · o 图 4 无 裂纹弯 曲试 样在不 同条件下 充 氢 后 的相对屈服 应 力 a : . / G : 和 预 应 力 。 / a : 的关系 。 ( 3 0 C r M n s i N i : , T . S 二 1 6 2 e M P a ) 图 5 超 高强度钢裂纹 前端氮 致滞后 塑性变形 和氮致 裂纹 的关 系 ( 30 C r M n s i N i : , T . S 二 1 6 2 0 M P a ) : = 一 冬( 。 , 一 。 : ) ` n Z。 + : : , , 2。 = 。 . 3 28 : 廷 ; 二 一 ` ` V 乙 兀 f ( 2 ) 我们认为 , 当裂纹前端足够大的距 离内 ( r 一 定 ) , T 都等于 材料的 表观 屈 服强度时氢致滞 后塑 性变形就 将发生而且 P一。 和 P一 V 曲线 将偏 距 直线 ( 图 6) 。 对 W O L 型试 样 P _ _ a 人 : = f r ~ , 二 百若奋= 厂 ( 一石 ; - O V 、 V 一 V V ( 3 ) 因此产 生滞后塑 性变形的表观屈服 应力就和 P一。 曲线偏 离直线 处的临界载荷 P 。 成 比例 , 即 0 , 3 2 8 7 万蕊子丁 ( 4 ) · 一F ` 、J w B 记下丙 一 扮终几 对未充氢 的试样 , 当 P一。 曲线偏 离直线 时 , 在抛光的试样表面 上 也可看 到裂纹 前端存在塑 性 区 , 因此 , P一。 曲 线 转 拆点的载 荷就和试 样表面 ( 平 面应 力条件 ) 塑 性变形开 始的 表 观屈服 诫力 : 成比 例 。 因 此 同一试 样充氢 前后 观屈 服应 力之 比 为 : F ( - : t / : 。 = 云厂 ) P V y ( 5 ) ) P 。 F ( 4 ~ 、 对 3 0 C r M n 5 i N i Z A 钢 ( T . S = 1 6 . 2 o . M P a ) , 在 不 同充氢 条件下 P一。 和 P 一 V 的 曲线示 意如 1 1 3