赵洪亮等：高固含固液搅拌槽内颗粒悬浮与混合特性 59· 1.5 1.5 (a) (b) 1.2 1.2 0.9 0.9 0.6 0.6 Q-D/7=0.624 0-D/T=0.624 0.3 8-D/T-0.670 4-D/7=0.715 0.3 8-D/T=0.670 4-D/T=0.715 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 02 0.4 0.6 0.8 1.0 ZIH ZIR 15 1.2 0.9 0.6 9D/T=0.624 8-DT-0.670 0.3 4-D/T=0.715 0 0.2 0.4 0.60.8 1.0 ZIH 图7轴向均匀度随D/T的变化关系.(a)N=130rmim1;(b)N=140 rmin-:(c)N=150rmin-1 Fig.7 Change on axial uniformity with D/T:(a)N=130r-min;(b)N=140r.min-1:(c)N=150r.min- 28 28 实验值拟合值 24 CT-0.024Q P=2x10-527 24 C/T=0.0718 -P-1x10528 20 C/T-0.118△ -P=5x10-b29 20 16 12 实验值拟合值 8 N=130r-min —P-90D/TY7 N=140r.min- P=105(D/T+b N=150rmin-A P=130D/T)4 25 130 135140145150155 .60 0.65 0.70 0.75 NWr·min-) DIT 图8不搅拌转速下功率消耗 图9不同D/T下功率随消耗 Fig.8 Power consumption at different rotational speeds Fig.9 Power consumption at different values of D/T 布、搅拌功率以及临界悬浮转速进行分析，得到如下 利于颗粒在底部的悬浮和轴向混合，同时桨叶离底距 结论： 离对搅拌功率影响较小. (I)Intermig搅拌桨在高固含体系下具有很好颗 (3)底部均匀度主要受搅拌转速和桨径的影响， 粒轴向混合特性，且功率准数较小，介于0.2~0.3之 其与准数关系为c/ce=0.58Fr-a5;在高固含搅拌体 间，功率准数与雷诺数满足Np=2.15Re-a2 系中，新型改进Intermig桨适合在较大的桨径(D/T= (2)Intermig搅拌桨适合在较小的桨叶离底距离 0.715)下应用，桨径增加的同时，可以大大降低使颗粒 下应用(C/T=0.024),过大的桨叶离底距离，桨叶和 均匀分布所需要的搅拌转速，抵消了因扩大桨径增加 挡板无法形成大范围的二次环流，使混合效果下降，不 的功耗，更适合应用于实际生产中赵洪亮等: 高固含固液搅拌槽内颗粒悬浮与混合特性 图 7 轴向均匀度随 D/ T 的变化关系. (a) N = 130 r·min - 1 ;(b) N = 140 r·min - 1 ;(c) N = 150 r·min - 1 Fig. 7 Change on axial uniformity with D/ T: (a) N = 130 r·min - 1 ;(b) N = 140 r·min - 1 ;(c) N = 150 r·min - 1 图 8 不搅拌转速下功率消耗 Fig. 8 Power consumption at different rotational speeds 布、搅拌功率以及临界悬浮转速进行分析,得到如下 结论: (1) Intermig 搅拌桨在高固含体系下具有很好颗 粒轴向混合特性,且功率准数较小,介于 0郾 2 ~ 0郾 3 之 间,功率准数与雷诺数满足 NP = 2郾 15Re - 0郾 2 . (2) Intermig 搅拌桨适合在较小的桨叶离底距离 下应用(C/ T = 0郾 024),过大的桨叶离底距离,桨叶和 挡板无法形成大范围的二次环流,使混合效果下降,不 图 9 不同 D/ T 下功率随消耗 Fig. 9 Power consumption at different values of D/ T 利于颗粒在底部的悬浮和轴向混合,同时桨叶离底距 离对搅拌功率影响较小. (3) 底部均匀度主要受搅拌转速和桨径的影响, 其与准数关系为 c/ cavg = 0郾 58Fr - 0郾 35 ;在高固含搅拌体 系中,新型改进 Intermig 桨适合在较大的桨径(D/ T = 0郾 715)下应用,桨径增加的同时,可以大大降低使颗粒 均匀分布所需要的搅拌转速,抵消了因扩大桨径增加 的功耗,更适合应用于实际生产中. ·59·